第一、二、三代軸承鋼及其熱處理技術(shù)的研究進(jìn)展(十七)

朱祖昌，劉 玉，楊弋濤，霍永成，朱聞煒

(1.上海工程技術(shù)大學(xué)，上海 201620； 2.上海大學(xué)，上海 200072；3.上海軌道交通檢測(cè)認(rèn)證(集團(tuán))有限公司，上海 200434)

4.3 差視率的進(jìn)一步計(jì)算和退火組織合格問(wèn)題

在差視率的計(jì)算中，我們用的是試樣測(cè)試表面上出現(xiàn)顆粒碳化物的顆粒數(shù)字，不需要涉及碳化物顆粒直徑的測(cè)定等，這是更加容易計(jì)數(shù)的，為此，差視率的進(jìn)一步計(jì)算就將被簡(jiǎn)化了。同時(shí)，因?yàn)樘蓟镱w粒計(jì)數(shù)發(fā)生差錯(cuò)的幾率可以大為減小，計(jì)算準(zhǔn)確率將得到提高。

如果對(duì)上述2級(jí)一半試樣碳化物測(cè)試點(diǎn)總數(shù)加上測(cè)定碳化物的機(jī)動(dòng)數(shù)字1000(測(cè)定碳化物個(gè)數(shù)的機(jī)動(dòng)數(shù)字的處理也可以參見(jiàn)文獻(xiàn)[191])，使一半試樣面積上的顆粒碳化物測(cè)試點(diǎn)總數(shù)增加到2856。這樣，計(jì)算的試樣單位面積上的粒子數(shù)為1195.4個(gè)/mm2。可以換算為0.4782個(gè)/400 μm2。這數(shù)值與S 261010標(biāo)準(zhǔn)中列出的最低密度數(shù)值158個(gè)/400 μm2相差330.4倍(即顆粒碳化物的差視率為330.4)。這樣，隨著顯示2級(jí)一半試樣碳化物測(cè)試點(diǎn)總數(shù)的增加，顯微組織的分辨率提高了。這樣的結(jié)果是很容易理解的。

很顯然，標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016規(guī)定的合格范圍根本達(dá)不到這樣的范圍。計(jì)算的數(shù)值可以由表27和上述說(shuō)明而求得。為此，我們講過(guò)：我國(guó)生產(chǎn)的軸承按標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016和GB/T 34891—2017的圖片指明是合格的球化退火顯微組織，實(shí)際上比世界上知名軸承公司生產(chǎn)軸承的球化退火顯微組織差。也就是說(shuō)在我國(guó)按目前標(biāo)準(zhǔn)中的球化退火顯微組織圖片判斷是合格的產(chǎn)品，在世界上知名軸承公司中要被判為不合格。(軸承鋼球化退火組織對(duì)性能提高的影響是相當(dāng)大的，盡管軸承鋼球化退火組織的合格是不作為最后檢查依照的)?？梢园l(fā)現(xiàn)，在我國(guó)執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)與S 261010標(biāo)準(zhǔn)在標(biāo)準(zhǔn)評(píng)判上的差距非常大。

同時(shí)，在這里還要明確指出，由于上述的原因，我國(guó)生產(chǎn)的軸承鋼的顆粒狀碳化物比較粗。如楊曉蔚等[122]指出，國(guó)內(nèi)高碳鉻軸承鋼的球化退火碳化物顆粒尺寸大小和不均勻性普遍比國(guó)外8大軸承公司的高，碳化物的平均直徑和最大直徑都比較大，其中大顆粒碳化物的比例約為國(guó)外的3倍，存在著很大的差距。翁宇慶院士等[84]指出，我國(guó)軸承鋼的碳化物顆粒平均尺寸和分散度比較大，由于與日本進(jìn)口軸承鋼碳化物的差異和分布上的不均勻，采用相同熱處理工藝處理后，我國(guó)材料的硬度均勻性能比日本的0.5 HRC大，大約為1 HRC或超過(guò)1 HRC，而日本鋼球壓碎負(fù)荷比國(guó)內(nèi)的要高出50%[13]。

現(xiàn)在，國(guó)內(nèi)企業(yè)生產(chǎn)的高碳鉻軸承鋼的球化退火碳化物顆粒尺寸大小和不均勻性普遍都比國(guó)外8大軸承公司的高，但是，生產(chǎn)單位認(rèn)為大多數(shù)都是符合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016規(guī)定的2～4級(jí)。標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2002相關(guān)資料公布了退火組織為1～6級(jí)的碳化物顆粒尺寸，其中2～4級(jí)的最大尺分別寸為2.27～2.47、2.70～3.00和3.00～3.37 μm[136]。

另外，國(guó)內(nèi)達(dá)到球化退火顯微組織圖片2級(jí)水平試樣中是否在未出現(xiàn)碳化物的“稀疏區(qū)域”( 如在圖126中標(biāo)出的第11、16和57和68方框區(qū)域)存在更細(xì)小碳化物的問(wèn)題等都有待解決。不過(guò)，這個(gè)問(wèn)題即使解決了，又要關(guān)系到進(jìn)一步如何評(píng)定碳化物級(jí)別的問(wèn)題。為此，在這次顆粒碳化物的測(cè)定中本文提出用“測(cè)定碳化物的機(jī)動(dòng)數(shù)字”加以彌補(bǔ)。這樣，上述分析的顆粒碳化物差視率(error-checking-rate)可以歸納為表27。

表27 試樣表面面積顆粒碳化物差視率計(jì)算

試樣表面面積上的顆粒碳化物差視率是本文中引入的一個(gè)衡量碳化物顆粒數(shù)量采用不同單位時(shí)得到顯微組織的相差倍率比例。在公制情況下采用的單位為“碳化物個(gè)數(shù)/1×106×mm2”，在SKF、FAG公司和美國(guó)，采用的單位為“碳化物個(gè)數(shù)/400 μm2”。在FAG集團(tuán)公司，相應(yīng)碳化物尺寸分級(jí)表(見(jiàn)表25)給出了碳化物在1000：1放大倍率下，碳化物的數(shù)量由158個(gè)/400 μm2到511個(gè)/ 400 μm2，按一定的梯度呈現(xiàn)出來(lái)。在美國(guó)，碳化物的數(shù)量以“Standard Guide for Defining and Rate the Microstructure of High Carbon Bearing Steels”的ASTM A892—09(Reproved 2020)標(biāo)準(zhǔn)[99]的附件ASTM Adjunct ADJA0892的CS=1(508 carbides/400 μm2)、CS=2(419 carbides/400 μm2)、CS=3(324 carbides/400 μm2) 、CS=4(234 carbides/400 μm2)、CS=5(165 carbides/400 μm2)和CS=6(115 carbides/400 μm2)的次序出現(xiàn)。采用不同單位之間的數(shù)值可以進(jìn)行換算。

試樣表面面積上的顆粒碳化物差視率達(dá)到表27中如此之高的原因在于：1)按目前國(guó)內(nèi)球化退火工藝在試樣表面存在粗的顆粒碳化物，很少存在“細(xì)小的”顆粒碳化物，這顯然與試樣采用的球化退火工藝“不合理”相關(guān)(這些粗的顆粒碳化物出現(xiàn)后，就將不會(huì)再出現(xiàn)“細(xì)小的”顆粒碳化物，這是由碳化物的吉布斯自由能所確定的)；2)試樣表面存在著一些細(xì)小的顆粒碳化物，但是這些存在細(xì)小的碳化物沒(méi)有被全部腐蝕顯示出來(lái)。這一點(diǎn)在標(biāo)準(zhǔn)的2級(jí)圖片上可以很明顯體現(xiàn)出來(lái)。

分析認(rèn)為：4級(jí)試樣采用的球化退火工藝不合理，使試樣表面基本上只存在相對(duì)粗的顆粒碳化物，測(cè)得碳化物顆粒的數(shù)字只有1042個(gè)，與FAG公司球化退火得到的顆粒碳化物數(shù)字存在天壤之別。1042個(gè)碳化物顆粒的平均直徑為1.126535247 mm，近于0.6～0.8 mm和大于1 mm碳化物數(shù)字為859個(gè)，很容易被腐蝕顯示；0.2～0.4 mm和0.4～0.6 mm的177個(gè)的比較細(xì)小碳化物也易于辨認(rèn)。

隨著時(shí)代的不斷發(fā)展，會(huì)計(jì)工作內(nèi)容方式、工作方法已經(jīng)發(fā)生了顯著變化，現(xiàn)代會(huì)計(jì)工作不再是簡(jiǎn)單的要求會(huì)計(jì)人員進(jìn)行報(bào)賬、記賬、核算工作，而是要求會(huì)計(jì)人員在財(cái)務(wù)工作過(guò)程中要做好財(cái)務(wù)事前預(yù)算、事中管理、事后核算，要求會(huì)計(jì)人員做復(fù)合型人才。同時(shí)，信息時(shí)代的到來(lái)，使會(huì)計(jì)工作方式發(fā)生了顯著變化，逐漸由過(guò)去人工操作向網(wǎng)絡(luò)化、信息化、無(wú)紙化方向轉(zhuǎn)變，這一轉(zhuǎn)變要求會(huì)計(jì)人員要不斷加強(qiáng)自我專業(yè)學(xué)習(xí)，才能確保與時(shí)俱進(jìn)，不被時(shí)代所淘汰。

應(yīng)該指出：采用球化退火獲得粗的顆粒碳化物的退火工藝是不正確的，對(duì)材料的性能提高起的作用不會(huì)很大。SKF、FAG公司采用的球化退火工藝是與SEP 1520和S261010標(biāo)準(zhǔn)相匹配的，在試樣表面得到了相當(dāng)細(xì)小的顆粒碳化物，使球化碳化物的密度控制在158個(gè)/400 μm2和512個(gè)/400 μm2范圍內(nèi)。

2級(jí)試樣采用的球化退火工藝和試樣的腐蝕方法上都存在問(wèn)題。由于球化退火工藝還不十分合理(但是比4級(jí)試樣采用的球化退火工藝較為合理)，得到較粗的碳化物的原因與4級(jí)試樣相似，都被腐蝕顯示出來(lái)了，但是對(duì)部分更加細(xì)小碳化物會(huì)出現(xiàn)不易于辨認(rèn)的現(xiàn)象，尤其在試樣難以腐蝕位向的位置。為此，在該試樣測(cè)定時(shí)設(shè)法采用附加機(jī)動(dòng)數(shù)字的辦法來(lái)予以修正，這在上述計(jì)算中已經(jīng)作了說(shuō)明。另外，更為重要的是由于我國(guó)目前采用的球化退火工藝與SKF和FAG公司不同，得到的試樣表面面積上不會(huì)出現(xiàn)很多細(xì)小顆粒碳化物，當(dāng)然也無(wú)法將他們顯示出來(lái)，故而出現(xiàn)的差視率高達(dá)508倍或330.4倍。

比較標(biāo)準(zhǔn)球化2級(jí)圖片和本試驗(yàn)圖片(圖130)可以發(fā)現(xiàn)，只有在合理的探索新型球化退火工藝以后才能予以解決。不然，出現(xiàn)差視率等于0的顯微組織的結(jié)果是不能達(dá)到的。

(a)OM;(b，c)SEM圖130 我們初步設(shè)計(jì)的GCr15鋼球化退火工藝處理試樣的顯微組織Fig.130 Microstructure of sample according to our tentative spheroidization annealing technology for GCr15 steel

上述這些難確定因素和問(wèn)題的存在，我們認(rèn)為，如果與SKF和FAG公司的SEP 1520和S 261010標(biāo)準(zhǔn)相比較的話，我們國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中現(xiàn)在所指出的球化退火達(dá)到該標(biāo)準(zhǔn)中的2～4級(jí)規(guī)定圖片為合格的結(jié)論是值得很好商榷的。

采用自己初步設(shè)計(jì)的球化退火工藝處理后試樣顯微組織表示于圖130中。圖130(a)的OM圖片的放大倍數(shù)為1000倍，比標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016和GB/T 34891—2017的圖片細(xì)密得多；圖130(b)的SEM圖片表明得十分清楚，其對(duì)應(yīng)的奧氏體晶粒大約對(duì)應(yīng)為5～10 μm；圖130(c)的SEM圖片把細(xì)小的碳化物分辨得十分清楚。我們已經(jīng)測(cè)定，其單位面積的顆粒數(shù)字達(dá)到954個(gè)/400 μm2，高于在S 261010標(biāo)準(zhǔn)中看到的數(shù)值。由圖130(c)還可以明確看出，在沿著鐵素體晶界面部位存在著相當(dāng)粗大的碳化物顆粒，這是應(yīng)該努力加以控制和明確要加以克服的。這里應(yīng)該指出，有些圖片在一定程度上的碳化物密度是介于在一定范圍之間的，這方面的工作當(dāng)然要很深入進(jìn)行的。

我們的球化退火工藝處理方案研究、組織級(jí)別測(cè)定和腐蝕方法試驗(yàn)尚在進(jìn)一步進(jìn)行中?，F(xiàn)在已經(jīng)在摸索制訂能達(dá)到SKF和FAG公司的高碳鉻軸承鋼生產(chǎn)相關(guān)要求的國(guó)產(chǎn)GCr15鋼球化退火熱處理工藝，和如何判斷評(píng)定與達(dá)到和他們相類(lèi)似的球化退火碳化物合格級(jí)別的方法。

我們粗略計(jì)算出要想與SKF和FAG公司一樣生產(chǎn)出球化退火達(dá)到158個(gè)/400 μm2和512個(gè)/400 μm2顆粒碳化物的高碳鉻軸承鋼的平均碳化物直徑應(yīng)該小于0.85 μm和0.45 μm。收集到CS=2(419 carbides/400 μm2)和CS=5(234 carbides/400 μm2)的2個(gè)級(jí)別圖片表示于圖131中。讀者可以自行與S 261010標(biāo)準(zhǔn)圖片(圖125)進(jìn)行比較。

圖131 ASTM Adjunct ADJA0892標(biāo)準(zhǔn)中CS=2和CS=5的2個(gè)級(jí)別圖片F(xiàn)ig.131 The two graphs of CS=2 and CS=5 in ASTM Adjunct ADJA0892 standard

下面，了解一下日本山洋特殊制鋼公司對(duì)高碳鉻軸承鋼方面的一些工作和高碳鉻軸承鋼球化退火過(guò)程中的組織轉(zhuǎn)變。JIS G4805中規(guī)定的4種一般軸承鋼如表28所示，其主要成分中的C和Cr含量分別為0.95～1.10% C和0.90～1.60% Cr。其中SUJ 2生產(chǎn)量最大、使用面最廣。為了增加鋼的淬透性，在SJU 3中增加Mn，在SJU 5中增加Mo。

表28 日本JIS G4805標(biāo)準(zhǔn)中的一般軸承鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

圖132表示SUJ 2鋼試樣經(jīng)過(guò)鏡面磨制后采用5% nital腐蝕劑制得的黑白相間熱軋熱鍛和正火的片層狀珠光體組織。SUJ 2鋼在Ac1～Accm之間的加熱溫度下，形成奧氏體單相A(γ)，獲得A(γ)+滲碳體Fe3C的混合組織。在熱加工后的空冷過(guò)程中繼續(xù)析出網(wǎng)狀滲碳體，生成的產(chǎn)物稱為珠光體(鐵素體和滲碳體的共析產(chǎn)物)。一般，珠光體在1000×放大倍數(shù)的光學(xué)顯微鏡下難以看清，但是應(yīng)用SEM可以很好分清，見(jiàn)圖130(b)，在原來(lái)奧氏體晶界面處存在著網(wǎng)狀滲碳體。

(a)400×；(b)1000×圖132 熱軋和熱鍛的高碳鉻軸承鋼的不平衡組織(OM)Fig.132 The non-equilibrium microstructure (OM) of heating rolling and hot forged high-carbon-chromium bearing steel

高碳鉻軸承鋼熱加工工件是以珠光體為主要基體的組織，其洛氏硬度大約為30 HRC(在國(guó)內(nèi)資料上表示為255～340 HB)，這種層片狀組織使部件的切削加工性能和冷作性能都比較差，為了使之獲得改善，需要進(jìn)行球化退火。球化退火的方法，一般在奧氏體和滲碳體的兩相共存區(qū)溫度(對(duì)SUJ 2鋼為780～810 ℃，對(duì)SUJ 3和SUJ 5鋼為760～790 ℃)加熱保溫后到650 ℃之間的溫度范圍內(nèi)采用緩慢冷卻，在這樣的過(guò)程中，珠光體組織中的一部分滲碳體發(fā)生分段溶解和球狀化。

采用合理的熱處理工藝參數(shù)可以使含0.95%～1.15% C和<1.65% Cr的高碳鉻軸承鋼具有良好的熱加工工藝性能和綜合的力學(xué)性能。對(duì)于高碳鉻軸承鋼如GCr1 5、52100、100Cr6和SUJ 2等，一定要通過(guò)在Ac1～Accm之間的加熱溫度下進(jìn)行球化退火，以獲得細(xì)小、均勻和具有一定球化程度的顯微組織。

首先必須了解高碳鉻軸承鋼在熱軋或熱鍛條件下得到的不平衡組織，還會(huì)存在一定的軋制或熱鍛缺陷，更有一般的是熱處理正火組織主要為層片狀碳化物與鐵素體相相間的珠光體組織，見(jiàn)圖132。在球化退火過(guò)程中將其加熱至在Ac1～Accm之間的溫度下進(jìn)行保溫時(shí)，使體心立方的鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)槊嫘牧⒎降膴W氏體，部分層片狀碳化物也溶入奧氏體中，剩余的碳化物也逐漸由層片狀向粒狀或球狀碳化物轉(zhuǎn)變。

奧氏體化加熱溫度越高，保溫時(shí)間越長(zhǎng)，則珠光體中的碳化物將全部溶入奧氏體中。在隨后的冷卻過(guò)程中，如冷卻速度足夠緩慢或在冷至790～810 ℃(對(duì)于GCr15鋼)或770～800 ℃(對(duì)于GCr15SiMn鋼)進(jìn)行等溫，則溶入奧氏體的碳將以點(diǎn)、粒狀在新的形核部位或在未溶碳化物部位析出，這樣，奧氏體就轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體基體上分布著點(diǎn)、粒狀碳化物和粒狀珠光體，這就成為球化退火的正常組織。

隨后的冷卻過(guò)程中冷速越大，析出的碳化物就越細(xì)??；過(guò)分緩慢的冷卻速度將會(huì)產(chǎn)生粗大碳化物。但冷卻速度過(guò)快，且加熱溫度過(guò)高，保溫時(shí)間不長(zhǎng)，則溶入的碳化物將部分或全部以片狀的形態(tài)析出，成為全部或含有部分層片狀碳化物分布于鐵素體基體中的混合珠光體。因此，在高碳鉻軸承鋼球化退火過(guò)程中，加熱溫度、保溫時(shí)間和冷卻速度是影響球化退火過(guò)程的重要因素。

下面，我們介紹高碳鉻軸承鋼球化退火的評(píng)級(jí)原則，由于國(guó)內(nèi)外球化退火標(biāo)準(zhǔn)的不同和國(guó)外資料的缺乏，這一部分僅僅講述國(guó)內(nèi)的內(nèi)容。國(guó)內(nèi)的球化退火評(píng)級(jí)原則包含3部分：球、點(diǎn)狀碳化物的顆粒(直徑)大小、碳化物的顆粒分布均勻性和碳化物的球化完善程度或形態(tài)。具體說(shuō)明：碳化物顆粒細(xì)小、分布均勻，碳化物的球化程度圓整，有利于淬火后獲得碳和合金元素含量均勻分布的馬氏體，使材料性能優(yōu)良；碳化物顆粒過(guò)于細(xì)小，容易導(dǎo)致材料硬度比較高，不利于隨后的切削加工，且會(huì)對(duì)淬火加熱工藝要求嚴(yán)格；碳化物顆粒過(guò)粗，硬度過(guò)低，同樣不利于切削加工，且由于碳化物間距增大，使隨后的淬火組織碳濃度分布不均勻，影響使用性能。碳化物分布過(guò)度不均勻，除退火硬度不均勻而影響切削性能外，還會(huì)造成淬火后馬氏體的含量及尺寸不均勻，甚至產(chǎn)生局部過(guò)熱組織。且由于碳化物間距增大，使隨后的淬火組織碳濃度分布不均勻，影響使用性能。

接下來(lái)，再簡(jiǎn)單介紹高碳鉻軸承鋼球化退火劃分的6種級(jí)別，其中2級(jí)、3級(jí)和4級(jí)分別為優(yōu)良、良好和合格，另外的級(jí)別均不合格，一般規(guī)定都不允許出現(xiàn)第1級(jí)的欠熱組織、第5級(jí)的碳化物顆粒不均勻以及第6級(jí)的過(guò)熱組織。這6種級(jí)別的劃分出現(xiàn)在標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2002中，現(xiàn)在采用的標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016中將球化退火劃分為5級(jí)。但是，6種級(jí)別的具體特征還是常常概括如下：

1 級(jí)：細(xì)點(diǎn)狀+細(xì)粒狀珠光體+局部細(xì)片狀珠光體。組織特征為：碳化物顆粒細(xì)小呈點(diǎn)狀和細(xì)粒狀，分布彌散，局部區(qū)域存在細(xì)片狀珠光體。為不合格組織，形成原因是加熱不足，部分鍛造組織被保留下來(lái)。

2 級(jí)：點(diǎn)狀珠光體+細(xì)粒狀珠光體。組織特征：碳化物顆粒細(xì)小呈點(diǎn)狀和細(xì)點(diǎn)狀，球化圓度好，分布較均勻。為優(yōu)良的合格組織。

3 級(jí)：球狀珠光體。組織特征中碳化物顆粒大于 2 級(jí)，球化完全，分布較均勻，為良好合格組織。

4級(jí)：碳化物顆粒較粗，均勻性較差，碳化物分布不均，有的區(qū)域呈密集分布，有的區(qū)域較為稀少，為合格組織。 GCr15、ZGCr15 鋼的硬度應(yīng)在179～207 HB范圍內(nèi)，GCr15SiMn、ZGCr15SiMn鋼硬度應(yīng)在179～217 HB范圍內(nèi)。

5 級(jí)：不均勻球狀珠光體。組織特征：碳化物顆粒大小不均，圓度差，有角狀和條狀碳化物，碳化物分布不均，有的區(qū)域呈密集分布，有的區(qū)域呈稀少分布，為不合格組織。該組織的形成，除原始組織粗大不均勻外，還與加熱溫度過(guò)高，冷卻速度過(guò)緩或重復(fù)多次退火有關(guān)。

6 級(jí)：不均勻的粗粒狀珠光體+層片狀珠光體，組織中的碳化物顆粒大小不均，部分區(qū)域出現(xiàn)明顯片狀珠光體，硬度會(huì)偏高，約為217～229 HB，其車(chē)削性能較好。該組織在采用特殊熱處理工藝和特殊成型方法時(shí)得到。

本論文自第4章開(kāi)始首先討論國(guó)內(nèi)高碳鉻軸承鋼球化退火上與國(guó)際接軌的開(kāi)導(dǎo)性研究，開(kāi)始揭示國(guó)內(nèi)高碳鉻軸承鋼標(biāo)準(zhǔn)與國(guó)際先進(jìn)的軸承生產(chǎn)集團(tuán)公司采用的標(biāo)準(zhǔn)在實(shí)質(zhì)上的不同，這些在國(guó)內(nèi)還一直沒(méi)有涉及。我們首先介紹SKF公司的SEP 1520標(biāo)準(zhǔn)和FAG公司的S261010標(biāo)準(zhǔn)，然后應(yīng)用PS(Photoshop)方法實(shí)際測(cè)定了標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016中采用的高碳鉻軸承鋼球化退火的顯微組織圖片2級(jí)和4級(jí)，將原來(lái)只能用圖片方式表示的形式改變?yōu)橐欢ǖ臄?shù)字化形式，可以直接與SKF和FAG相互比較。這是一項(xiàng)非常重要工作，可以十分明確了解國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)與國(guó)外先進(jìn)軸承鋼標(biāo)準(zhǔn)之間的差距、趕超方向和努力目標(biāo)。

在標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18254—2016采用之前，在國(guó)內(nèi)軸承鋼的生產(chǎn)和應(yīng)用上采用的標(biāo)準(zhǔn)是GB/T 18254—2002。該標(biāo)準(zhǔn)采用的高碳鉻軸承鋼球化退火圖片如圖133 所示，測(cè)定的6級(jí)碳化物數(shù)值更為有據(jù)可查，可以參考文獻(xiàn)[137，192]，雖然其中有些數(shù)據(jù)難以概全應(yīng)用，但是對(duì)退火組織中的每級(jí)碳化物顆粒尺寸，有一些能揭示存在問(wèn)題的關(guān)鍵。賈剛等為了彌補(bǔ)資料上的缺陷，應(yīng)用一些數(shù)據(jù)作了一定修正，我們?cè)谧约旱恼撐囊沧鬟^(guò)引用[136]，雖然還難以自圓其說(shuō)，以后將會(huì)作出進(jìn)一步說(shuō)明的。

(a)1.0級(jí)；(b)2.0級(jí)；(c)3.0級(jí)；(d)4.0級(jí)；(e)5.0級(jí)；(f)6.0級(jí)圖133 高碳鉻軸承鋼球化退火組織的6級(jí)圖片，OM 500× (a)level 1.0；(b)level 2.0；(c)level 3.0；(d)level 4.0；(e)level 5.0；(f)level 6.0Fig.133 The six spheroidization annealing graphs of high carbon chrome bearing steel，OM 500×

(未完待續(xù))