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    基于遺傳算法的低溫推進(jìn)劑集成管理模塊參數(shù)優(yōu)化

    2022-06-27 09:48:24唐一華胡聲超

    侍 野,唐一華,劉 暢,李 欣,胡聲超

    (1. 北京宇航系統(tǒng)工程研究所,北京,100076;2. 中國運(yùn)載火箭技術(shù)研究院,北京,100076)

    0 引 言

    未來長期在軌任務(wù)需要發(fā)展高性能、高比沖的氫氧上面級,但是液氫易蒸發(fā),氦氣及肼類推進(jìn)劑的加注量、電池容量受限等問題限制了上面級的在軌時間。為此,美國聯(lián)合發(fā)射聯(lián)盟(United Launch Alliance,ULA)的Frank Zegler提出集成流體管理(Integrated Vehicle Fluids,IVF)技術(shù)概念,將貯箱內(nèi)氫氧推進(jìn)劑及蒸氣與內(nèi)燃機(jī)技術(shù)結(jié)合,可實(shí)現(xiàn)貯箱增壓、發(fā)電、姿控等功能一體化,集成為IVF 模塊,減輕上面級系統(tǒng)質(zhì)量,增強(qiáng)任務(wù)靈活性,極大提升上面級長期在軌能力。

    IVF 技術(shù)提出以來,ULA 公司不斷調(diào)整IVF 模塊方案,與Roush Industries 公司合作設(shè)計(jì)制造了氫氧內(nèi)燃機(jī)等組件,聯(lián)合馬歇爾太空飛行中心(Marshall Space Flight Center,MSFC)開展了IVF 模塊貯箱增壓功能試驗(yàn)及仿真,逐步提高IVF 模塊性能,IVF 技術(shù)日趨成熟。北京理工大學(xué)孫柏剛等進(jìn)行了氫氣-空氣內(nèi)燃機(jī)的試驗(yàn)及仿真研究;北京航天動力研究所張萬旋等使用AMESim 軟件仿真研究了IVF 模塊的靜態(tài)特性。前期梳理了IVF 模塊的關(guān)鍵技術(shù),并結(jié)合目前蒸發(fā)量控制水平,僅考慮使用液氫蒸氣和液氧推進(jìn)劑完成模塊功能,整合ULA 公司各版本IVF 模塊方案的優(yōu)勢,提出了上面級低溫推進(jìn)劑集成管理技術(shù)方案。

    目前除ULA 公司提出模塊組件參數(shù)大致范圍外,國內(nèi)外沒有針對組件參數(shù)設(shè)計(jì)開展詳細(xì)研究。為給后續(xù)試驗(yàn)研究提供組件設(shè)計(jì)參數(shù),進(jìn)一步優(yōu)化模塊性能,減輕上面級動力系統(tǒng)質(zhì)量,本文思路為:首先采用AMESim 軟件建立低溫推進(jìn)劑集成管理模塊模型,利用遺傳算法開展模塊組件參數(shù)優(yōu)化,得到優(yōu)化結(jié)果;然后結(jié)合控制變量法研究優(yōu)化結(jié)果附近參數(shù)變化的影響規(guī)律,驗(yàn)證優(yōu)化結(jié)果的正確性和合理性。

    1 系統(tǒng)方案

    1.1 任務(wù)剖面

    低溫推進(jìn)劑集成管理模塊集成了貯箱增壓、姿控、發(fā)電等功能,在上面級主動段執(zhí)行液氧貯箱增壓任務(wù)。本文僅研究上面級在軌滑行5 天內(nèi)模塊的工作過程,其任務(wù)剖面如下:

    a)發(fā)電:為上面級系統(tǒng)供電1 kW;

    b)姿控:以200 N 推力脈沖工作5 s,脈沖周期560 s;

    c)中途修正:滑行段開始12 h 后,以600 N 推力連續(xù)工作950 s;

    d)間歇沉底:滑行段結(jié)束前,以90 N 推力連續(xù)工作450 s,實(shí)現(xiàn)推進(jìn)劑沉底,隨后以600 N 推力連續(xù)工作300 s,實(shí)現(xiàn)氣泡析出。

    1.2 模塊組成及工作模式

    圖1為低溫推進(jìn)劑集成管理模塊組成示意,模塊內(nèi)主要包含氫壓氣機(jī)、氧活塞泵、氧換熱器、氫氧氣瓶、氫氧內(nèi)燃機(jī)、氣氫氣氧推力器等組件。此時上面級氫氧動力系統(tǒng)僅由液氫液氧貯箱、主發(fā)動機(jī)及低溫推進(jìn)劑集成管理模塊組成。

    圖1 低溫推進(jìn)劑集成管理模塊組成示意Fig.1 Configuration of Integrated Cryogenic Propellant Management Module

    模塊工作模式如下:

    a)上面級主動段期間,氧活塞泵工作抽取液氧推進(jìn)劑,經(jīng)氧換熱器加熱汽化,存入氧氣瓶中,供應(yīng)液氧貯箱增壓所需氣氧,液氫貯箱采用自生增壓,從而代替氦氣增壓系統(tǒng);

    b)上面級滑行段期間,氫氧內(nèi)燃機(jī)連續(xù)工作,燃燒氫氧氣瓶內(nèi)氣氫氣氧,輸出軸功帶動發(fā)電機(jī)給電池充電,供應(yīng)上面級系統(tǒng)用電及模塊組件用電。其中,電池僅起到緩沖作用,不貯存大量電能,可做到小型化,從而代替原電源系統(tǒng);

    c)搖擺推力器燃燒氫氧氣瓶內(nèi)的氣氫氣氧,提供姿控、中途修正、沉底所需推力,從而代替肼類姿控系統(tǒng);

    d)設(shè)置氫氧氣瓶壓力控制帶,氣瓶壓力降至氣瓶最小工作壓力時氫壓氣機(jī)、氧泵工作,給氣瓶充氣,直到氣瓶壓力升至最大工作壓力,期間液氫貯箱排氣、液氧貯箱排液,推力器工作提供沉底力。其中,氫壓氣機(jī)、氧泵由電機(jī)驅(qū)動;氧換熱器的熱流量一部分來自冷卻液與內(nèi)燃機(jī)缸壁、排氣及發(fā)電機(jī)的換熱,另一部分由電加熱器提供。

    2 系統(tǒng)仿真模型

    根據(jù)圖1 模塊組成,保留各組件主要工作特性,忽略組件內(nèi)部復(fù)雜的動態(tài)過程,建立模塊系統(tǒng)模型。

    2.1 氫壓氣機(jī)及氧活塞泵模型

    活塞式壓氣機(jī)與活塞泵原理相似,采用相同模型描述。假設(shè)增壓過程等熵,則流量˙、軸功率滿足:

    式中 下標(biāo)I 為入口;E 為出口;為入口流體密度,kg/m;為轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)/s;為活塞工作容積,m;,E分別為入口、出口的焓,J/kg。

    2.2 發(fā)電機(jī)模型

    內(nèi)燃機(jī)軸功 S帶動發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)動,輸出電能為

    式中為電樞電壓,V;為電樞電流,A;為電樞繞組電阻,Ω;為反電動勢,V,表征發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動對電勢的影響;項(xiàng)表征發(fā)電機(jī)電阻發(fā)熱損耗。

    2.3 內(nèi)燃機(jī)模型

    內(nèi)燃機(jī)滿足能量守恒:

    式中 下標(biāo)H 為氫;O 為氧;HO 為水蒸氣;為燃燒反應(yīng)放熱功率,W;為冷卻液與內(nèi)燃機(jī)缸壁及排氣的換熱,W;為氫的熱值,J/kg;為內(nèi)燃機(jī)混合比,即氣氧氣氫質(zhì)量流量之比;為內(nèi)燃機(jī)效率。

    除此之外,氧換熱器中傳遞給液氧的熱流量之和O可表示為出口氣氧溫度 O的函數(shù);模塊內(nèi)推力器、氣瓶、管道、孔板、閥等其他組件的模型較為成熟,此處不再贅述。

    2.4 功率平衡

    低溫推進(jìn)劑集成管理模塊中不僅包含功率平衡,還有熱能平衡。其中,功率平衡指發(fā)電機(jī)輸出電功率等于氫壓氣機(jī)及氧泵軸功率、上面級系統(tǒng)用電功率及供應(yīng)氧換熱器的電功率之和;熱能平衡指冷卻液從內(nèi)燃機(jī)、發(fā)電機(jī)換熱出的熱流量,滿足氧換熱器、內(nèi)燃機(jī)入口前換熱器要求后,剩余熱量由輻射換熱帶走。

    3 系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

    3.1 遺傳算法優(yōu)化模型

    使用AMESim 軟件搭建低溫推進(jìn)劑集成管理模塊系統(tǒng)模型,仿真上面級滑行段內(nèi)模塊的工作過程,得到模塊干重、滑行段內(nèi)消耗的液氧推進(jìn)劑質(zhì)量,傳統(tǒng)動力系統(tǒng)方案中不包含這兩部分質(zhì)量。根據(jù)仿真結(jié)果,采用遺傳算法對模塊組件參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。

    優(yōu)化變量:選取模塊中氫氧氣瓶最大工作壓力、氫氧氣瓶總?cè)莘e這4 個參數(shù)( (,(,,)。模塊中其他參數(shù)如氧泵流量、內(nèi)燃機(jī)效率等對模塊干重及液氧消耗量的影響不明顯或可由模型公式預(yù)知其影響規(guī)律,不在本文研究范圍。

    取值范圍:選取 (,(∈ [3,10],單位MPa;,∈ [ 100,500],單位L,即氣瓶壓力及容積盡量小。

    優(yōu)化目標(biāo):最小化動力系統(tǒng)總質(zhì)量,即最小化模塊干重與液氧推進(jìn)劑消耗量之和,即:

    式中為低溫推進(jìn)劑集成管理模塊干重,kg,由氫氧內(nèi)燃機(jī)質(zhì)量、氫氧氣瓶質(zhì)量及其他質(zhì)量組成;中系數(shù)為內(nèi)燃機(jī)功率密度,800 W/kg;與氣瓶壓力及氣瓶容積成正比,根據(jù)工程實(shí)際,9.05×10kg/(MPa?L);包括50 kg 的推力器和40 kg 的氫壓氣機(jī)、氧泵等組件;為滑行段內(nèi)液氧推進(jìn)劑消耗量,kg。

    遺傳算法參數(shù)設(shè)置:采用AMESim 的DOE(Design of Experiment)工具開展優(yōu)化,設(shè)置種群個體數(shù)目100(即初次計(jì)算隨機(jī)生成的100 組優(yōu)化變量( (,(,,)),繁殖率80%(即進(jìn)化每一代需要計(jì)算的80 組優(yōu)化變量),變異幅度20%(即變量取值區(qū)間長度的20%),求解流程如圖2 所示。經(jīng)計(jì)算,進(jìn)化14 代后遺傳算法基本收斂。

    圖2 遺傳算法求解流程Fig.2 Calculate Procedure of Genetic Algorithm

    3.2 優(yōu)化結(jié)果

    經(jīng)遺傳算法優(yōu)化,得到氫氣瓶最大工作壓力為3.006 MPa、氧氣瓶最大工作壓力為9.984 MPa、氫氣瓶總?cè)莘e為107.29 L、氧氣瓶總?cè)莘e為489.93 L 時,低溫推進(jìn)劑集成管理模塊干重與液氧消耗量之和最小,為716.87 kg。相同任務(wù)剖面下,低溫推進(jìn)劑集成管理方案與傳統(tǒng)動力系統(tǒng)方案下仿真結(jié)果對比如表1所示。各數(shù)值參考工程實(shí)際進(jìn)行估計(jì),其中,肼類推進(jìn)劑質(zhì)量按姿控、中途修正、間歇沉底的總沖計(jì)算,比沖取225 s;由肼類推進(jìn)劑的體積計(jì)算相應(yīng)貯箱的質(zhì)量、貯箱增壓所需常溫氦氣的質(zhì)量和氦氣瓶的質(zhì)量;帆板和推力器的質(zhì)量見參考文獻(xiàn)[2]。

    表1 低溫推進(jìn)劑集成管理模塊方案與傳統(tǒng)動力系統(tǒng)方案對比Tab.1 Comparison of Integrated Cryogenic Propellant Management Module Design and Conventional Design

    從表1 中可以看出,低溫推進(jìn)劑集成管理模塊方案下動力系統(tǒng)質(zhì)量更小,相比傳統(tǒng)方案減小了161.32 kg,說明在給定任務(wù)剖面下低溫推進(jìn)劑集成管理模塊方案更優(yōu)。

    3.3 組件參數(shù)影響分析

    以優(yōu)化得到的氫氧氣瓶最大工作壓力、氫氧氣瓶容積4 個組件參數(shù)值為基準(zhǔn),采用控制變量法分別改變這4 個組件參數(shù),得到如圖3 所示4 個組件參數(shù)變化對模塊干重、液氧消耗量及兩者之和的影響,由于4個參數(shù)變化范圍不同,橫坐標(biāo)采用無量綱形式表示,無量綱組件參數(shù)=(-)/(-)。

    圖3 模塊干重及液氧消耗量隨組件參數(shù)的變化Fig.3 Module Dry Weight and Weight of LO2 Consumed under Different Components Parameters

    由圖3a 可知,增大氫氧氣瓶最大工作壓力、總?cè)莘e,模塊干重單調(diào)增加。其中,增大氫氣瓶最大工作壓力或容積,模塊干重變化在20 kg 以內(nèi);增大氧氣瓶最大工作壓力或容積,模塊干重變化在40 kg 以內(nèi),變化幅度更大。因此,為減小模塊干重,應(yīng)在氫氧氣瓶最大工作壓力3 MPa、氫氧氣瓶總?cè)莘e100 L 附近選擇組件參數(shù),即選擇壓力小、容積小的氫氧氣瓶。

    氫氣瓶最大工作壓力等4 個組件參數(shù)對模塊干重的影響方式不同:增大氫氣瓶最大工作壓力,氫壓氣機(jī)揚(yáng)程增大,軸功率增大,內(nèi)燃機(jī)負(fù)載增加,此時模塊干重增加是內(nèi)燃機(jī)質(zhì)量增大與氫氣瓶質(zhì)量增大共同作用的結(jié)果;而增大氫氣瓶容積、氧氣瓶最大工作壓力及容積,氫壓氣機(jī)軸功率、氧泵軸功率、氧換熱器熱流量變化不大,內(nèi)燃機(jī)負(fù)載變化不大,模塊干重增大主要是氣瓶質(zhì)量增大作用的結(jié)果。

    圖3b 中,增大氫氣瓶最大工作壓力,液氧消耗量單調(diào)增大;增大氫氣瓶總?cè)莘e,液氧消耗量基本不變;增大氧氣瓶最大工作壓力、總?cè)莘e,液氧消耗量單調(diào)下降。其中,增大氫氣瓶最大工作壓力,液氧消耗量變化在30 kg 以內(nèi);增大氧氣瓶最大工作壓力、總?cè)莘e,液氧消耗量變化在90 kg 以內(nèi),變化幅度更大。因此,為減小模塊干重,應(yīng)在氫氣瓶最大工作壓力3 MPa、氧氣瓶最大工作壓力10 MPa、氧氣瓶總?cè)莘e100 L 附近選擇組件參數(shù),即選擇壓力小的氫氣瓶及壓力高、容積大的氧氣瓶,與減小模塊干重時不同。

    液氧消耗完全用于氧氣瓶充氣,氧氣瓶壓力降至最小工作壓力后,氧泵工作抽取液氧,經(jīng)氧換熱器加熱汽化,給氧氣瓶充氣,直至氧氣瓶壓力升至最大工作壓力。

    對于氫氣瓶,增大氫氣瓶最大工作壓力時,氫壓氣機(jī)功率增大,內(nèi)燃機(jī)負(fù)載增大,內(nèi)燃機(jī)需要消耗更多氣氫氣氧,導(dǎo)致氧氣瓶充放氣周期縮短,氧氣瓶充氣次數(shù)增加,因此消耗更多液氧。增大氫氣瓶容積時,內(nèi)燃機(jī)負(fù)載不變,內(nèi)燃機(jī)消耗的氣氫氣氧量基本不變,對氧氣瓶充放氣周期基本沒影響,因此液氧消耗量基本不變。

    對于氧氣瓶,增大氧氣瓶最大工作壓力、氧氣瓶容積時,氧氣瓶貯氣量增大,每次充氣消耗的液氧量增大;但是氧氣瓶充放氣周期也增大,氧氣瓶充氣次數(shù)減少,綜合作用下液氧消耗量減小。

    圖3c 曲線變化趨勢與圖3b 相似,4 個組件參數(shù)變化時,液氧消耗量的變化幅度均大于模塊干重的變化幅度,液氧消耗量作用占主導(dǎo);主要區(qū)別在于圖3c 中增大氫氣瓶總?cè)莘e時,模塊干重及液氧消耗量之和不斷增大,曲線呈上升趨勢。因此,為減小動力系統(tǒng)質(zhì)量,減小模塊干重及液氧消耗量之和,應(yīng)在氫氣瓶最大工作壓力3 MPa、氧氣瓶最大工作壓力10 MPa、氫氣瓶總?cè)莘e100 L、氧氣瓶總?cè)莘e500 L 附近選擇組件參數(shù),即選擇壓力小、容積小的氫氣瓶,壓力大、容積大的氧氣瓶。具體取值需根據(jù)工程實(shí)際確定。

    圖3中各曲線呈單調(diào)趨勢,但是研究發(fā)現(xiàn),在優(yōu)化結(jié)果附近,參數(shù)小范圍變化時曲線是波動的,并不單調(diào),但這種波動很小,不影響整體的趨勢,具體原因有待后續(xù)研究分析。由于圖3 僅計(jì)算了5 個點(diǎn),上述現(xiàn)象體現(xiàn)不明顯。

    4 結(jié) 論

    氫氧氣瓶最大工作壓力及容積是影響低溫推進(jìn)劑集成管理模塊干重、滑行段內(nèi)液氧消耗量,即影響動力系統(tǒng)總質(zhì)量的重要組件參數(shù)。通過AMESim 軟件搭建低溫推進(jìn)劑集成管理模塊模型,采用遺傳算法對這4個參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,得到如下結(jié)論:

    a)低溫推進(jìn)劑集成管理模塊能滿足滑行段內(nèi)任務(wù)剖面要求,動力系統(tǒng)總質(zhì)量相比傳統(tǒng)動力系統(tǒng)方案減小161.32 kg,說明低溫推進(jìn)劑集成管理模塊方案更優(yōu);

    b)經(jīng)遺傳算法優(yōu)化,氫氣瓶最大工作壓力為3.006 MPa、氧氣瓶最大工作壓力為9.984 MPa、氫氣瓶總?cè)莘e為107.29 L、氧氣瓶總?cè)莘e為489.93 L 時,動力系統(tǒng)總質(zhì)量最小,模塊干重與液氧消耗量之和最?。?/p>

    3)為減小模塊干重,應(yīng)選擇壓力小、容積小的氫氣瓶氧氣瓶;但是為減小液氧消耗量,還應(yīng)選擇壓力大、容積大的氧氣瓶。兩者綜合作用下,為減小動力系統(tǒng)總質(zhì)量,應(yīng)選擇壓力小、容積小的氫氣瓶,壓力大、容積大的氧氣瓶。具體取值還需根據(jù)工程實(shí)際確定。

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