350 MW 循環(huán)流化床鍋爐機組冷渣器與暖風(fēng)器系統(tǒng)綜合優(yōu)化

董 偉，呂 蒙，梅 隆，司派友

（1.華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司，北京 100045；2.華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司西安分公司，陜西 西安 710000）

當(dāng)前，煤炭在我國能源結(jié)構(gòu)中的主體地位仍未改變，而火電是煤炭消費最大的用戶[1]。近年來，隨著國內(nèi)煙煤、無煙煤等優(yōu)質(zhì)煤的供應(yīng)不足，越來越多的電廠開始燃用煤矸石、泥煤等劣質(zhì)煤。循環(huán)流化床（circulating fluidized bed，CFB）鍋爐由于其高效、低污染、燃料適應(yīng)性廣等優(yōu)點，近年來得到快速發(fā)展[2-3]。

對于CFB 鍋爐電站而言，由于燃用的通常是高灰分、低熱值的劣質(zhì)煤，故鍋爐排渣量較大，且排渣溫度往往高達800 ℃以上[4-5]。若不充分利用這部分排渣熱量，將導(dǎo)致鍋爐熱效率大幅下降，進而使電站整體效率降低。目前，在CFB 鍋爐中，一般設(shè)置有冷渣器，用于冷卻鍋爐排渣并回收這部分熱量[6]?，F(xiàn)階段，國內(nèi)外應(yīng)用最廣泛的為滾筒式冷渣器，其利用回?zé)嵯到y(tǒng)部分凝結(jié)水冷卻鍋爐排渣，而被加熱后的凝結(jié)水重新回到回?zé)嵯到y(tǒng)，以此來排擠部分低壓抽汽，增加機組功率[7]。目前，國內(nèi)外學(xué)者對冷渣器的研究主要集中在新型冷渣器的開發(fā)及冷渣器冷卻水接入回?zé)嵯到y(tǒng)位置的優(yōu)化上。如鄔萬竹[8]對某660 MW CFB 鍋爐機組應(yīng)用不同類型冷渣器時電廠的經(jīng)濟性進行了對比分析，并對不同類型冷渣器的使用特點進行了歸納總結(jié)。肖平等[9]介紹了其所開發(fā)的新型流化床式冷渣器，并對其運行特性進行了研究。袁雄俊等[10]利用等效焓降法對某300 MW CFB 鍋爐機組冷渣器余熱利用系統(tǒng)進行了優(yōu)化，并對優(yōu)化系統(tǒng)進行了經(jīng)濟性計算分析。

現(xiàn)階段，對于冷渣器余熱利用的優(yōu)化仍多集中在匹配其與回?zé)嵯到y(tǒng)凝結(jié)水的能級上，然而這種利用方式并不是最經(jīng)濟的，且受各級加熱器凝結(jié)水溫度變化影響較大?？紤]到我國北方電廠冬季通常需布置暖風(fēng)器，其一般采用汽輪機稍高品位的5 段抽汽加熱空氣預(yù)熱器（空預(yù)器）入口的低溫環(huán)境冷風(fēng)，以防止空預(yù)器發(fā)生低溫腐蝕[11-12]。由于5 段抽汽參數(shù)仍較高，這會給汽輪機造成很大的做功損失。若將冷渣器的這部分余熱作為暖風(fēng)器加熱冷風(fēng)的熱源，則可節(jié)省回?zé)嵯到y(tǒng)更高品位的抽汽，從而可提高機組的整個循環(huán)效率。

鑒于此，本文提出一種CFB 機組冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)。在冬季工況下，首先利用冷渣器的余熱對空預(yù)器入口冷風(fēng)進行預(yù)熱，再利用6 段抽汽對前置式暖風(fēng)器出口空氣進一步加熱，以節(jié)省汽輪機較高品位的5 段抽汽；在非冬季工況，通過優(yōu)化冷渣器余熱品位與回?zé)峒訜崞髂Y(jié)水的能級匹配，將其與6 號、7 號低壓加熱器并聯(lián)，進一步挖掘其節(jié)能潛力。以某典型350 MW CFB 鍋爐機組為例，利用等效焓降法，對傳統(tǒng)冷渣器余熱利用系統(tǒng)與優(yōu)化系統(tǒng)進行熱力學(xué)對比分析；在此基礎(chǔ)上，對優(yōu)化系統(tǒng)在冬季不同環(huán)境溫度下的節(jié)能效果進行計算分析，并對其經(jīng)濟性能進行探究分析。

1 案例機組

本文選取某超臨界350 MW 直接空冷CFB 鍋爐機組為案例機組。其汽輪機是由東方汽輪機廠生產(chǎn)的CJK350/353-24.2/1.5/566/566 型超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸雙排汽、間接空冷、七級回?zé)?、抽汽空冷凝汽式汽輪機；鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運行直流爐，CFB 燃燒方式，一次中間再熱、緊身封閉、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣，全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)鍋爐。設(shè)計工況下汽輪機主蒸汽流量為1 078 t/h，機組功率為350 MW，主蒸汽壓力/溫度為24.2 MPa/566.0 ℃，再熱蒸汽壓力/溫度為4.942 MPa/566.0 ℃。鍋爐燃用設(shè)計煤種時，實際燃煤量為242.87 t/h；正常運行時，鍋爐排渣量為170 t/h，排渣溫度可達850 ℃。機組熱力性能和回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)見表1 和表2。表2 中RH1—RH7 為7 級回?zé)崞鳌?/p>

表1 案例機組THA 工況下熱力性能Tab.1 Thermodynamic performance of the case unit under THA condition

表2 案例機組THA 工況下回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)Tab.2 Parameters of regenerative system of the case unit under THA condition

案例機組熱力系統(tǒng)示意如圖1 所示。由于CFB鍋爐排渣量大，且排渣溫度較高，故該機組共布置5 臺出力為35 t/h 的滾筒式冷渣器。冷渣器采用常規(guī)余熱利用系統(tǒng)，即冷卻水取自7 號低壓加熱器入口凝結(jié)水（47 ℃），被加熱后的凝結(jié)水（85.8 ℃）回到7 號低壓加熱器的出口；而鍋爐出口的灰渣（850 ℃）被凝結(jié)水冷卻后溫度降至150 ℃左右，然后被輸送至渣倉。同時應(yīng)注意到，案例機組由于地處北方寒冷地區(qū)，冬季平均氣溫在10 ℃左右。為防止空預(yù)器冷段發(fā)生低溫腐蝕，該機組布置有暖風(fēng)器，冬季工況下，利用回?zé)嵯到y(tǒng)5 段抽汽（0.453 MPa/243.1 ℃）加熱空預(yù)器入口環(huán)境冷風(fēng)，保證空預(yù)器入口風(fēng)溫在25 ℃以上，放熱后的蒸汽凝結(jié)成水回到6 號低壓加熱器。

圖1 案例機組熱力系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic diagram of the case unit’s thermal system

2 冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)

2.1 優(yōu)化系統(tǒng)提出

該機組在冬季工況下需消耗大量高品位5 段抽汽，用于提升空預(yù)器入口風(fēng)溫；而同時，考慮到冷渣器運行安全性（即保證出口灰渣得到充分冷卻），一般需大量的冷卻水對其進行冷卻。這部分被加熱后的冷卻水完全可作為暖風(fēng)器的部分熱源優(yōu)先對環(huán)境冷風(fēng)進行加熱，被預(yù)熱后的空氣在暖風(fēng)器中被進一步加熱，暖風(fēng)器的熱源可選用品位稍低的6 段抽汽，以此來最大限度地節(jié)省高品位5 段抽汽，從而提高機組效率。同時，在非冬季工況下，在保證冷渣器運行安全的情況下可考慮將其與6 號、7 號低壓加熱器并聯(lián)，充分挖掘冷渣器余熱利用效率。圖2 為冷渣器余熱利用與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)示意。

圖2 冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)示意Fig.2 Schematic diagram of the comprehensive optimization system for slag cooler and air heater

冬季工況下，關(guān)閉優(yōu)化系統(tǒng)中隔離閥a、b，打開隔離閥c、d、e。冷渣器中的冷卻水為除鹽水，高溫的鍋爐排渣在其中被冷卻降溫后輸送至渣倉；被加熱后的冷卻水去前置式暖風(fēng)器，在其中加熱環(huán)境冷風(fēng)，放熱后的冷卻水回到冷渣器中繼續(xù)冷卻鍋爐排渣；而在前置式暖風(fēng)器中被預(yù)熱后的空氣則進入暖風(fēng)器，在其中被汽輪機6 段抽汽進一步加熱至適當(dāng)溫度，然后送入空預(yù)器，放熱后的6 段抽汽凝結(jié)成水，隨6 號低壓加熱器正常疏水匯合后自流至7 號低壓加熱器。

非冬季工況下，關(guān)閉隔離閥c、d、e，打開隔離閥a、b；冷渣器冷卻水取自7 號低壓加熱器入口凝結(jié)水，回到6 號低壓加熱器出口?？赏ㄟ^控制凝結(jié)水量，調(diào)整冷渣器出口的凝結(jié)水溫與6 號低壓加熱器出口匹配；而鍋爐出口的灰渣被凝結(jié)水冷卻后溫度降至150 ℃左右，后被輸送至渣倉。在此工況下，6 段抽汽至暖風(fēng)器的隔離閥f 關(guān)閉，暖風(fēng)器無需投運。

2.2 理論計算模型

本文在對案例機組及優(yōu)化系統(tǒng)的計算過程中主要做了如下假設(shè)：

1）冬季工況下，平均環(huán)境溫度為-10 ℃，暖風(fēng)器統(tǒng)一將其加熱至25 ℃；

2）冷渣器入口鍋爐排渣溫度均為850 ℃，綜合考慮機組經(jīng)濟學(xué)及冷渣器運行的安全性，原系統(tǒng)及優(yōu)化系統(tǒng)統(tǒng)一將冷渣器出口渣溫降至150 ℃；

3）在對優(yōu)化系統(tǒng)在冬季工況和非冬季工況節(jié)能效果的分析過程中，均以機組主蒸汽流量不變?yōu)榛鶞省?/p>

2.2.1 冷渣器熱量計算

冷渣器中，鍋爐排渣放熱，加熱通過其中的冷卻水?；以艧崃靠捎墒?1)計算[13-14]。

式中：tzi、tzo分別為冷渣器進、出口灰渣的溫度，℃；mz為冷渣器進口灰渣的流量，kg/s；cz為灰渣的平均比熱容，kJ/(kg·℃)。

冷卻水在其中的吸熱量計算式為：

式中：hwi、hwo分別為冷渣器進、出口冷卻水的焓值，kJ/kg；mw為冷渣器進口冷卻水的流量，kg/s。

由式(1)、式(2)建立冷渣器的熱平衡式即可得到冷渣器所需冷卻水的流量mw。對于非冬季工況，優(yōu)化系統(tǒng)中冷渣器余熱量回收至6 號、7 號低壓加熱器的熱量可由式(3)、式(4)求得。

式中：Qr6、Qr7分別為冷渣器余熱量回收至6 號、7 號低壓加熱器的熱量，kJ；hw6i為6 號低壓加熱器進口凝結(jié)水的焓值，kJ/kg。

2.2.2 暖風(fēng)器熱量計算

暖風(fēng)器僅在機組的冬季工況下投運，優(yōu)化系統(tǒng)中，暖風(fēng)器分2 級，第1 級前置式暖風(fēng)器中環(huán)境冷風(fēng)先被冷渣器輸出的循環(huán)水加熱；隨后在第2 級暖風(fēng)器中，空氣進一步被6 段抽汽加熱至設(shè)定溫度。

前置式暖風(fēng)器中，冷渣器的余熱量全部用于加熱空氣[15]，故有：

式中：ma為鍋爐所需的一、二次風(fēng)總量，kg/s；hao、ha1分別為前置式暖風(fēng)器進、出口空氣的焓值，kJ/kg；ηa1為前置式暖風(fēng)器的熱效率。

第2 級暖風(fēng)器中，空氣被6 段抽汽進一步加熱至35 ℃，其所需的熱量為[15]：

式中：ha2為第2 級暖風(fēng)器出口空氣的焓值，kJ/kg；ηa2為第2 級暖風(fēng)器的熱效率。

而原案例機組在冬季工況下，暖風(fēng)器中空氣由環(huán)境溫度直接被5 段抽汽加熱至25 ℃，所需的5 段抽汽熱量為：

2.2.3 機組功率增加計算

將冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化后，機組的功率增加可采用等效焓降法計算。等效焓降是回?zé)嵯到y(tǒng)1 kg 抽汽若從該級返回到汽輪機后，其實際的做功能力，它能反映各級抽汽的能量品位高低。對于再熱機組，再熱器前冷段的抽汽等效焓降見式(8)，再熱器后熱段抽汽的等效焓降見式(9)[16-17]。

式中：Ar根據(jù)加熱器是匯集式還是自流式選取。

通過式(8)、式(9)能夠得到回?zé)嵯到y(tǒng)各段抽汽的等效焓降Hj，而該段的抽汽效率ηj可由等效焓降與輸入熱量qj的比值得到：

機組在冬季工況下，暖風(fēng)器投運，冷渣器的余熱通過循環(huán)水加熱環(huán)境冷風(fēng)，以此節(jié)省原案例機組中5 段抽汽量，但同時需消耗部分6 段抽汽。因此，與原系統(tǒng)相比，該工況下機組主蒸汽的等效焓降增加值ΔHw為：

式中：Ds為主蒸汽流量，kg/s；η5、η6分別為5 段和6 段的抽汽效率。

機組在非冬季工況下，暖風(fēng)器不投運，冷渣器的余熱用于加熱凝結(jié)水。凝結(jié)水吸收的這部分熱量對回?zé)嵯到y(tǒng)而言為純輸入熱量，原系統(tǒng)將其全部加到7 號低壓加熱器上，優(yōu)化系統(tǒng)將其同時加到6 號和7 號低壓加熱器上。故與原系統(tǒng)相比，該工況下機組主蒸汽的等效焓降增加值ΔHNW為：

因此，機組進行系統(tǒng)優(yōu)化后，主蒸汽的等效焓降就變?yōu)镠+ΔH（冬季工況和非冬季工況下分別選取不同的ΔH），故電站系統(tǒng)效率δηi提高：

顯然，若機組主蒸汽流量不變，則其功率增加值ΔW為：

2.3 熱力性能對比分析

根據(jù)上述基本假設(shè)和理論計算模型，本文對案例機組及冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)在THA 工況下的熱力性能進行了詳細計算。表3 給出了2 種系統(tǒng)冷渣器及暖風(fēng)器的熱力計算結(jié)果，表4 給出了案例機組原系統(tǒng)與優(yōu)化系統(tǒng)熱力性能的對比分析。

表3 冷渣器及暖風(fēng)器THA 工況下熱力計算結(jié)果匯總Tab.3 Thermodynamic calculation results of the slag cooler and air heater under THA condition

由表3 可以看出：

1）由于設(shè)定原系統(tǒng)及優(yōu)化系統(tǒng)在不同工況下，機組主蒸汽流量均不變，則鍋爐燃料量不變、排渣量不變，且冷渣器進出口灰渣溫度不變，故2 種系統(tǒng)中鍋爐排渣可利用的余熱量均為8.69 MW。

2）原系統(tǒng)在冬季工況下，將冷渣器與7 號低壓加熱器并聯(lián)，可將192.7 t/h 的凝結(jié)水由47.0 ℃加熱至85.8 ℃，從而可節(jié)省12.98 t/h 的7 段抽汽量；但同時，暖風(fēng)器需消耗21.5 t/h 的5 段抽汽，將空預(yù)器入口冷風(fēng)由-10 ℃加熱至25 ℃。

3）優(yōu)化系統(tǒng)在冬季工況下，將冷渣器余熱利用與暖風(fēng)器系統(tǒng)進行耦合，先利用冷渣器余熱將環(huán)境冷風(fēng)由-10 ℃加熱至10.4 ℃，隨后消耗9.47 t/h 的7 段抽汽將冷風(fēng)進一步加熱至25.0 ℃；與原系統(tǒng)相比，可利用冷渣器余熱和少部分低品位的7 段抽汽，置換出高品位的5 段抽汽，從而提高機組效率。

4）原系統(tǒng)在非冬季工況下，冷渣器同樣與7 號低壓加熱器并聯(lián)，可節(jié)省12.98 t/h 的7 段抽汽量；而優(yōu)化系統(tǒng)中將其與6 號、7 號低壓加熱器同時并聯(lián)，充分挖掘冷渣器余熱利用效率，可節(jié)省4.10 t/h的6 段抽汽和9.03 t/h 的7 段抽汽，即在總熱量不變的情況下，置換出了部分能級更高的6 段抽汽。

由表4 可以看出：

1）機組在非冬季工況下，優(yōu)化系統(tǒng)與原系統(tǒng)相比，在冷渣器可利用余熱量不變的情況下，由于可節(jié)省部分更高品位的6 段抽汽，故機組功率可增加1.0 MW；同時，機組發(fā)電效率可由42.09%提升至42.21%，提升0.12 百分點；機組發(fā)電煤耗率可由292.3 g/(kW·h)降至291.4 g/(kW·h)，降低0.9 g/(kW·h)。

2）在冬季工況下，案例機組原系統(tǒng)由于需要大量的5 段抽汽用于加熱暖風(fēng)器中的環(huán)境冷風(fēng)，這部分蒸汽無法繼續(xù)在汽輪機中做功，故其發(fā)電效率與非冬季工況相比偏低。在主蒸汽流量不變的情況下，機組功率僅為346.8 MW，發(fā)電效率為41.70%，發(fā)電煤耗率為295.0 g/(kW·h)。

3）冬季工況下，基于“能級匹配”的原則，優(yōu)化系統(tǒng)通過將冷渣器余熱利用系統(tǒng)與暖風(fēng)器系統(tǒng)耦合，在消耗部分相對低品位的6 段抽汽的情況下，可節(jié)省大量高品位的5 段抽汽，從而可使機組功率增加2.3 MW；發(fā)電效率可由41.70%升高至41.98%，提升0.28 百分點；機組發(fā)電煤耗率可由295.0 g/(kW·h)降至293.0 g/(kW·h)，降低2.0 g/(kW·h)，節(jié)能效果顯著。

2.4 環(huán)境溫度對機組熱力性能的影響

冬季暖風(fēng)器投運的工況下，由于環(huán)境溫度通常在變化，故本文進一步對不同環(huán)境溫度下優(yōu)化系統(tǒng)的節(jié)能效果進行詳細的計算分析。

冬季工況下，當(dāng)環(huán)境溫度在-15～ -5 ℃變化時，優(yōu)化系統(tǒng)相對于原系統(tǒng)發(fā)電煤耗率降低值的變化情況如圖3 所示。由圖3 可知，冬季工況下，隨著環(huán)境溫度的降低，優(yōu)化系統(tǒng)的節(jié)能效果越來越顯著。當(dāng)環(huán)境溫度降至-15 ℃時，優(yōu)化系統(tǒng)相比于原系統(tǒng)機組的發(fā)電煤耗率可降低2.09 g/(kW·h)；而當(dāng)環(huán)境溫度升至-5 ℃時，優(yōu)化系統(tǒng)發(fā)電煤耗率降低值則降為1.83 g/(kW·h)。這主要是由于：隨著環(huán)境溫度的降低，暖風(fēng)器需要更多的熱量來加熱環(huán)境冷風(fēng)，對于原系統(tǒng)則意味著消耗更多高品位的5 段抽汽，而優(yōu)化系統(tǒng)可置換出的5 段抽汽量同樣增多，這樣更多的高品位蒸汽便可回到汽輪機中做功，從而使得機組的節(jié)能效果更加顯著。

3 技術(shù)經(jīng)濟性分析

對于優(yōu)化系統(tǒng)，機組需新增1 臺前置式暖風(fēng)器、2 臺冷卻水循環(huán)泵及部分管道和閥門，同時需對原暖風(fēng)器和冷渣器換熱面進行相應(yīng)改造。前置式暖風(fēng)器一般選用翅片管換熱器。在機組THA 工況下對其進行設(shè)計計算，結(jié)果見表5。

表5 前置式暖風(fēng)器設(shè)計計算結(jié)果Tab.5 Design and calculation results of the front-mounted heater

增加前置式暖風(fēng)器會增大空氣側(cè)阻力，同時原暖風(fēng)器溫升降低，改造后其受熱面會有所減小，受熱面減少必然會降低空氣流動的阻力，空氣流過暖風(fēng)器的壓降可由式(15)得到[18-19]。

式中：Eu為管道阻力特性；ρ為空氣的密度，kg/m3；wa為空氣的平均流速，m/s；Z為沿?zé)煔饬鲃臃较虻目偣軘?shù)。

空氣流動阻力增大會增加一次風(fēng)機和送風(fēng)機的電耗，二者總的電耗增加值可由式(16)計算得到[20-21]。

式中：Δpr為空氣流動阻力增加，kPa；ηf為一次風(fēng)機/送風(fēng)機效率，%；Da為空氣體積流量，m3/s。

經(jīng)計算，空氣流過前置式受熱面壓降為173.9 Pa，暖風(fēng)器改造后空氣壓降由106.3 Pa 降為46.6 Pa。最終與原系統(tǒng)相比，2 級暖風(fēng)器空氣側(cè)阻力的增加值為114.2 Pa，一次風(fēng)機和送風(fēng)機電耗共增加0.04 MW。

增加前置式暖風(fēng)器和對原暖風(fēng)器的改造投資約120 萬元；同時，需增加2 臺額定流量為200 t/h的冷卻水循環(huán)泵（1 用1 備），其總投資約80 萬元，額定工況下循環(huán)泵電耗為0.14 MW。此外，經(jīng)冷渣器廠家核算，為滿足優(yōu)化系統(tǒng)中冷渣器的換熱需求，需對5 臺滾筒冷渣器進行受熱面改造，改造成本約90 萬元。

除此之外，新增部分管道、閥門及人工等其他費用約60 萬元，故優(yōu)化系統(tǒng)改造總投資約350 萬元[22-23]。依據(jù)文獻[24]，取貼現(xiàn)率為8%、新增設(shè)備的使用壽命30 年，則可得出資本回收系數(shù)約為8.9%；而考慮到新設(shè)備的維護成本與其總投資一般為線性關(guān)系，比例系數(shù)一般取4%[25]。假定案例機組每年投運暖風(fēng)器時間為5 個月，年利用小時數(shù)為5 000 h，上網(wǎng)電價為0.41 元/(kW·h)，則優(yōu)化系統(tǒng)的經(jīng)濟性計算結(jié)果見表6。由表6 可知：對案例機組進行冷渣器和暖風(fēng)器系統(tǒng)優(yōu)化改造后，機組的靜態(tài)投資會增加350 萬元，此時年度投資利息和運行維護費用共增加45 萬元，風(fēng)機及泵增加耗電費用15 萬元，而年售電收益會增加331 萬元，故年均凈收益增加可達271 萬元，經(jīng)濟效益可觀。

表6 優(yōu)化系統(tǒng)機組經(jīng)濟收益計算Tab.6 Calculation results of economic benefit of the optimized system

4 結(jié)論

本文針對現(xiàn)階段CFB 鍋爐機組冷渣器余熱利用效率偏低、暖風(fēng)器熱耗較大的問題，提出一種冷渣器與暖風(fēng)器綜合優(yōu)化系統(tǒng)，并以某典型350 MW CFB 鍋爐機組為例，對優(yōu)化系統(tǒng)在不同工況下的熱力性能和經(jīng)濟性能進行了詳細的計算分析。研究結(jié)果表明：

1）優(yōu)化系統(tǒng)基于“能級匹配”的原則，通過將冷渣器的可用余熱重新分配，在消耗部分相對低品位熱量的情況下，置換出高品位熱量。與案例機組原系統(tǒng)相比，優(yōu)化系統(tǒng)冬季工況下可使機組發(fā)電效率提高0.28 百分點，發(fā)電煤耗率降低2.0 g/(kW·h)；非冬季工況下，可使機組發(fā)電效率提高0.12%，發(fā)電煤耗率降低0.9 g/(kW·h)，節(jié)能效果顯著。

2）冬季工況下，在不同環(huán)境溫度下，優(yōu)化系統(tǒng)與原系統(tǒng)相比均有十分顯著的節(jié)能效果。當(dāng)環(huán)境溫度在-15～ -5 ℃變化時，優(yōu)化系統(tǒng)的發(fā)電煤耗率降低值在2.09～1.83 g/(kW·h)內(nèi)，隨著環(huán)境溫度的降低，優(yōu)化系統(tǒng)的節(jié)能效果越來越顯著。

3）對案例機組進行優(yōu)化改造后，機組的靜態(tài)投資、年度利息和運行維護費用雖會有所增加，但同時由于機組效率提高，其售電收益也會相應(yīng)增加。最終，與原系統(tǒng)相比，優(yōu)化系統(tǒng)年均凈收益增加可達271 萬元，經(jīng)濟效益十分可觀。