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    混合風(fēng)電場(chǎng)接入含固定串補(bǔ)系統(tǒng)的次同步振蕩特性分析

    2022-06-09 09:42:46王俊茜翟文超
    可再生能源 2022年5期
    關(guān)鍵詞:控制參數(shù)變流器風(fēng)電場(chǎng)

    王俊茜,賈 祺,劉 侃,翟文超,王 健

    (1.東北電力大學(xué) 現(xiàn)代電力系統(tǒng)仿真控制與綠色電能新技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,吉林 吉林 132012;2.國(guó)網(wǎng)遼寧電力科學(xué)研究院,遼寧 沈陽(yáng) 110006)

    0 引言

    近年,由于風(fēng)電的廣泛接入,電力系統(tǒng)次同步振蕩(Sub-SynchronousOscillation,SSO)事故頻發(fā)[1]。2009年10月,美國(guó)德州某風(fēng)電場(chǎng)雙饋風(fēng)電場(chǎng)(Doubly-Fed Induction Generator,DFIG)與串補(bǔ)電網(wǎng)間發(fā)生20Hz左右的次同步諧振事故,造成大量風(fēng)電場(chǎng)撬棒電路損壞和異常脫網(wǎng)[2]。2012年12月,我國(guó)沽源地區(qū)風(fēng)電場(chǎng)也出現(xiàn)了由串補(bǔ)電容導(dǎo)致風(fēng)機(jī)6~8Hz振蕩,嚴(yán)重地威脅了電網(wǎng)及風(fēng)電場(chǎng)安全運(yùn)行[3]。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者基于特征值分析、阻抗分析等方法,對(duì)DFIG風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)引發(fā)的SSO現(xiàn)象開展了研究,分析了DFIG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速、串補(bǔ)度以及控制參數(shù)等因素對(duì)其振蕩特性的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明,DFIG風(fēng)電場(chǎng)接入含固定串補(bǔ)系統(tǒng)發(fā)生的SSO現(xiàn)象是控制系統(tǒng)參與的感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)[4],[5]。振蕩特性主要受運(yùn)行風(fēng)速、串補(bǔ)度及轉(zhuǎn)子電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)的影響,且隨著DFIG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速的增加、控制參數(shù)及串補(bǔ)度的減小,系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性增加[6],[7]。但實(shí)際風(fēng)電場(chǎng)通常包含直驅(qū) 風(fēng) 電 場(chǎng) (Direct-Drive Permanent Magnet SynchronousGenerator,PMSG)。文獻(xiàn)[8]圍繞沽源地區(qū)風(fēng)電場(chǎng)次同步諧振現(xiàn)象展開研究,針對(duì)風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)固定的場(chǎng)景,基于阻抗分析法研究混合風(fēng)電場(chǎng)中PMSG對(duì)次同步諧振的影響,結(jié)果表明,PMSG對(duì)系統(tǒng)次同步諧振存在影響,但并未分析風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速、控制參數(shù)等因素對(duì)振蕩的影響演變規(guī)律。文獻(xiàn)[9]基于特征值法進(jìn)一步研究混合風(fēng)電場(chǎng)SSO振蕩特點(diǎn),研究表明風(fēng)電場(chǎng)中DFIG和PMSG風(fēng)機(jī)比例、串補(bǔ)水平會(huì)對(duì)SSO產(chǎn)生影響,但未從機(jī)理上解釋風(fēng)電場(chǎng)接入影響系統(tǒng)穩(wěn)定性的原因。

    在PMSG風(fēng)電場(chǎng)中,由于背靠背變流器的存在,使得永磁同步發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)解耦。文獻(xiàn)[10]基于時(shí)頻分析方法,指出PMSG風(fēng)電場(chǎng)不存在感應(yīng)發(fā)電機(jī)效應(yīng)。文獻(xiàn)[11]以華北沽源系統(tǒng)的實(shí)際錄波數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),驗(yàn)證了PMSG風(fēng)電場(chǎng)接入固定串補(bǔ)系統(tǒng)不會(huì)發(fā)生振蕩;但新疆哈密地區(qū)發(fā)生PMSG風(fēng)電場(chǎng)次同步振蕩事故,須重新評(píng)估PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)特性及影響因素。文獻(xiàn)[12]通過(guò)電磁暫態(tài)仿真、阻抗模型等方法指出PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)特性與變流器控制系統(tǒng)強(qiáng)相關(guān),且不同控制參數(shù)下,PMSG對(duì)外呈現(xiàn)的容抗、感抗以及電阻特性可能不一致。此外,F(xiàn)ACTS技術(shù)推動(dòng)了SSO抑制方面的研究工作發(fā)展,目前已有的抑制SSO現(xiàn)象的方法多為在STATOM,SVC上增加附加勵(lì)磁阻尼控制環(huán)節(jié)[13],[14]。

    本文以PMSG,DFIG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)接入含固定串補(bǔ)的系統(tǒng)為對(duì)象,研究了PMSG風(fēng)電場(chǎng)對(duì)于DFIG風(fēng)電場(chǎng)的SSO抑制作用。建立包含兩種機(jī)型的混合風(fēng)電場(chǎng)線性化模型,分析風(fēng)機(jī)占比、控制參數(shù)、運(yùn)行風(fēng)速對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行性的影響?;诨旌巷L(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)阻抗模型進(jìn)一步揭示系統(tǒng)次同步振蕩機(jī)理。在EMTDC/PSCAD中搭建時(shí)域仿真模型,仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析的正確性與可行性。

    1 混合風(fēng)電場(chǎng)建模

    混合風(fēng)電場(chǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。DFIG風(fēng)電場(chǎng)和PMSG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián),經(jīng)輸電線路連接至電網(wǎng),圖中Lg,Cg分別為輸電線路電感和串補(bǔ)電容。為了簡(jiǎn)化分析,假設(shè)風(fēng)電場(chǎng)各臺(tái)風(fēng)機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)是相同的,本文模型中的風(fēng)電場(chǎng)采用單機(jī)倍乘的建模方式。

    圖1 混合風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structure diagram of hybrid-based wind farm integration

    1.1 DFIG風(fēng)電場(chǎng)模型

    DFIG拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及其控制系統(tǒng)如圖2所示。

    圖2 DFIG風(fēng)電場(chǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及控制策略圖Fig.2 The topology and control system of DFIG based wind farm

    DFIG主要由風(fēng)力機(jī)、異步電機(jī)、轉(zhuǎn)子變流器、網(wǎng)側(cè)變流器4部分構(gòu)成。轉(zhuǎn)子變流器與網(wǎng)側(cè)變流器通常采用電壓矢量定向控制策略。為了實(shí)現(xiàn)風(fēng)能的最大化利用,轉(zhuǎn)子變流器通常采用MPPT控制策略;網(wǎng)側(cè)變流器通常以直流電壓與無(wú)功功率為控制目標(biāo)。圖中:ω,β分別為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和槳距角;ωdr,ωdrref分別為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速及其參考值;Qs,Qsref分別為定子側(cè)無(wú)功功率及其參考值;irdq,irdqref分別為dq坐標(biāo)系轉(zhuǎn)子側(cè)變流器電流實(shí)際值及其參考值;irabc為abc坐標(biāo)系轉(zhuǎn)子側(cè)變流器電流實(shí)際值;isdq,isabc為定子輸出電流;urdq,urabc為轉(zhuǎn)子側(cè)變流器調(diào)制電壓;usabc為abc坐標(biāo)系下定子電壓;us,usref分別為定子電壓幅值及其參考值;udc,udcref分別為直流電容電壓及其參考值;igdq,igdqref分別為dq坐標(biāo)系下網(wǎng)側(cè)變流器電流實(shí)際值及其參考值;igabc,ugabc分別為abc坐標(biāo)系下網(wǎng)側(cè)變流器電流實(shí)際值和調(diào)制電壓;Cdc為直流電容;Lc為連接電抗;θ為鎖相環(huán)輸出相位。

    在平衡點(diǎn)處線性化后,DFIG的數(shù)學(xué)模型為[15]

    式中:ADFIG,BDFIG,CDFIG,DDFIG分別為DFIG風(fēng)電場(chǎng)的狀態(tài)矩陣、輸入矩陣和輸出矩陣。狀態(tài)變量增量ΔxDFIG=[Δωdr,Δisd,Δisq,Δird,Δirq,Δigd,Δigq,Δudc,Δx1~Δx8],其中Δx1~Δx8為控制系統(tǒng)狀態(tài)變量;ΔuDFIG=[Δusd,Δusq]T,ΔyDFIG=[Δisd,Δisq]T分別為輸入、輸出變量。

    1.2 PMSG風(fēng)電場(chǎng)模型

    PMSG拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖3所示。PMSG主要由風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)、四象限變流器、濾波電路等構(gòu)成。圖中,機(jī)側(cè)變流器采用定子電流ipsd=0的dq解耦控制策略,將永磁同步機(jī)轉(zhuǎn)子角速度ωr與給角速度參考值ωrref比較,差值經(jīng)PI環(huán)輸出即為q軸電流參考值,dq軸電流經(jīng)電流內(nèi)環(huán)PI調(diào)節(jié),形成變流器輸出電壓,經(jīng)PWM調(diào)制,輸出脈沖信號(hào)控制機(jī)側(cè)變流器。網(wǎng)側(cè)變流器采用電網(wǎng)電壓矢量定向控制,將直流側(cè)電壓Udc與給定母線電壓參考值Udcref比較,差值經(jīng)PI環(huán)輸出即為d軸電流參考值,dq軸電流經(jīng)電流內(nèi)環(huán)PI調(diào)節(jié),形成變流器輸出電壓,經(jīng)PWM調(diào)制,輸出脈沖信號(hào)控制網(wǎng)側(cè)變流器。

    圖3 PMSG風(fēng)電場(chǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及控制策略圖Fig.3 The topology and control system of PMSG based wind farm

    圖3中:v為風(fēng)速;Lf,Cf分別為網(wǎng)側(cè)變流器濾波電感及濾波電容;Lg為網(wǎng)側(cè)電感;utabc為并網(wǎng)點(diǎn)電壓實(shí)際值;ipsdq,ipsabc為定子繞組電流實(shí)際值;ipsdqref為定子繞組電流參考值;upsdq,upsabc為定子繞組電壓;upgdq為網(wǎng)側(cè)變流器輸出調(diào)制電壓;ipgdq,ipgdqref分別為網(wǎng)側(cè)變流器輸出電流實(shí)際值及其參考值;Udc,Udcref分別為直流電壓實(shí)際值及其參考值;θr為轉(zhuǎn)子側(cè)輸出相位;θPLL為鎖相環(huán)輸出相位。ωr,ωrref分別為永磁同步加轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速及其參考值。

    在平衡點(diǎn)處線性化后,得到PMSG的數(shù)學(xué)模型為[16]

    式中:APMSG,BPMSG,CPMSG,DPMSG分別為PMSG風(fēng)電場(chǎng)的狀態(tài)矩陣、輸入矩陣和輸出矩陣。狀態(tài)變量增量ΔxPMSG=[Δωr, Δipsd, Δipsq, Δipgd, Δipgq,ΔUdc,Δxp1~Δxp8];Δxp1~Δxp8為 控 制 系 統(tǒng) 狀 態(tài) 變 量;ΔuPMSG=[Δupsd,Δupsq]T,ΔyPMSG=[Δipsd,Δipsq]T分別為輸入、輸出變量。

    2 特征值分析

    基于混合風(fēng)電場(chǎng)線性化模型,分析風(fēng)電場(chǎng)占比、PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)、運(yùn)行風(fēng)速等因素變化對(duì)系統(tǒng)振蕩特性的影響。

    2.1 風(fēng)電場(chǎng)占比變化對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響

    DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5m/s,DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4m/s,PMSG直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)為(0.23,50);當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比由0~50%變化(風(fēng)機(jī)總并聯(lián)臺(tái)數(shù)為2 000臺(tái))、串補(bǔ)度由5%~30%變化時(shí),DFIG和PMSG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)接入含固定串補(bǔ)系統(tǒng)的次同步振蕩模式變化軌跡如圖4所示。

    圖4 定輸送容量下次同步振蕩模式變化軌跡Fig.4 The variation trajectory of SSOmode under fixed transmission capacity

    由圖4可知,隨著串補(bǔ)度的增加,次同步振蕩模式的阻尼逐漸減小,系統(tǒng)穩(wěn)定性降低,且振蕩頻率逐漸減小;相同串補(bǔ)度下,隨著PMSG占比的增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增強(qiáng)。

    2.2 PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)變化對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響

    DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5 m/s,并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái),DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4m/s,PMSG直流電壓環(huán)控制參數(shù)(2,1 000),并網(wǎng)臺(tái)數(shù)1 000臺(tái);當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)在0.1~0.3變化、串補(bǔ)度在5%~30%變化時(shí),DFIG和PMSG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)接入含固定串補(bǔ)系統(tǒng)的次同步振蕩模式變化軌跡,如圖5所示。由圖5可知,相同串補(bǔ)度下,隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)電流內(nèi)環(huán)控制增加,次同步振蕩模式的阻尼變化規(guī)律不明顯。

    圖5 定控制參數(shù)下次同步振蕩模式變化軌跡Fig.5 The variation trajectory of SSOmode under fixed control parameter

    2.3 PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響

    DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5 m/s,并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái),DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG直流電壓環(huán)控制參數(shù)(2,1 000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)(0.23,50),并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái);當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速由4~6m/s變化、串補(bǔ)度由5%~30%變化時(shí),DFIG和PMSG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)接入含固定串補(bǔ)系統(tǒng)的次同步振蕩模式變化軌跡如圖6所示。

    圖6 定運(yùn)行風(fēng)速下次同步振蕩模式變化軌跡Fig.6 The variation trajectory of SSOmode under fixed operating wind speed

    由圖6可知:隨著串補(bǔ)度的增加,次同步振蕩模式的阻尼呈現(xiàn)減小、增加、再減小的非線性變化趨勢(shì),且振蕩頻率逐漸減?。幌嗤a(bǔ)度下,隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性降低。

    3 PMSG風(fēng)電場(chǎng)阻抗特性及對(duì)系統(tǒng)阻抗特性的影響

    為進(jìn)一步揭示混合風(fēng)電場(chǎng)振蕩機(jī)理,本文從風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗特性角度開展研究,DFIG,PMSG風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)阻抗(正序)表達(dá)式分別為

    式中:ZPMSG為PMSG風(fēng)電場(chǎng)阻抗;R1,X1分別為其等效電阻與等效電抗;ZDFIG為DFIG風(fēng)電場(chǎng)阻抗;R2,X2分別為DFIG等效電阻與等效電抗;Ztotal為并聯(lián)系統(tǒng)總阻抗。

    由式(3),(4)可知,PMSG風(fēng)電場(chǎng)阻抗和DFIG風(fēng)電場(chǎng)阻抗,共同決定風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)總電阻的正負(fù)值;由于次同步頻段下DFIG風(fēng)電場(chǎng)負(fù)電阻特征凸顯,系統(tǒng)總電阻Re(Ztotal)的第一項(xiàng)×R2和第四項(xiàng)R2×均<0,若想Re(Ztotal)>0,則須要選擇PMSG風(fēng)電場(chǎng)合適的控制參數(shù)、運(yùn)行風(fēng)速來(lái)保證R1>0;在滿足上述條件下,R1取值偏小些,可能越有利于系統(tǒng)穩(wěn)定。

    本文利用頻率掃描法,研究風(fēng)電場(chǎng)占比、PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)、運(yùn)行風(fēng)速變化對(duì)DFIG次同步振蕩特性的影響規(guī)律。具體掃頻流程如下:①在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下的風(fēng)電場(chǎng)端口注入一個(gè)頻率連續(xù)變化的三相電壓擾動(dòng)信號(hào);②測(cè)量風(fēng)電場(chǎng)端口的輸出電壓Vmabc和輸出電流iabc;③對(duì)輸出電壓和輸出電流曲線進(jìn)行傅立葉分解,基于Z(f)=Vm(f)/i(f),計(jì)算次同步頻段下風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)阻抗。

    3.1 風(fēng)電場(chǎng)不同占比對(duì)次同步振蕩特性的影響

    DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5m/s,DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4m/s,PMSG直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1 000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)為(0.23,50),當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比為25%~50%時(shí),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖7所示。

    由圖7可知:1~38 Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電阻隨頻率增加而減??;38~40 Hz頻段內(nèi),動(dòng)態(tài)電阻隨頻率增加而增加;40~45 Hz頻段內(nèi),動(dòng)態(tài)電阻隨頻率增加而減??;1~39 Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電抗隨頻率先增加后減??;39~41Hz頻段內(nèi),動(dòng)態(tài)電抗隨頻率增加而增加;41~45Hz頻段內(nèi),動(dòng)態(tài)電抗隨頻率增加而減小??紤]到DFIG風(fēng)電場(chǎng)振蕩場(chǎng)景中的振蕩頻率在2~20Hz(abc坐標(biāo)系),隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比增加,PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電阻逐漸減小(以下分析中也重點(diǎn)關(guān)注2~20Hz風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)電阻特性)。

    圖7 不同占比下直驅(qū)風(fēng)電場(chǎng)頻率-阻抗特性Fig.7 The frequency-impedance characteristics of PMSG based wind farm under different proportions

    保證風(fēng)電場(chǎng)輸送容量不變,DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5m/s、PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行條件如上所述,當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比為25%~50%時(shí),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖8所示。

    圖8 不同占比下系統(tǒng)頻率-阻抗特性Fig.8 The frequency-impedance characteristics of the system under different proportions

    由圖8可知,2~20Hz頻段內(nèi),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比的增加而增大,有利于系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。

    3.2 不同控制參數(shù)對(duì)次同步振蕩特性的影響

    PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4 m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1000臺(tái)、直流電壓環(huán)控制參數(shù)(2,1000),當(dāng)電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)由0.1~0.35變化時(shí),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖9所示。

    圖9 不同控制參數(shù)下直驅(qū)風(fēng)電場(chǎng)頻率-阻抗特性Fig.9 The frequency-impedance characteristics of PMSG based wind farm under different control parameters

    由圖9可知:1~45Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗變化趨勢(shì)與圖5一致;隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)增加,PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電阻逐漸增加。

    DFIG風(fēng)速為4.5m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái)、PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行條件如上所述,當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)由0.1~0.35變化時(shí),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖10所示。由圖10可知:2~12Hz頻段內(nèi),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨控制參數(shù)變化規(guī)律不明顯;12~20 Hz頻段內(nèi),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨控制參數(shù)增加而變大,該頻段下控制參數(shù)增加有利于系統(tǒng)穩(wěn)定。

    圖10 不同控制參數(shù)下系統(tǒng)頻率-阻抗特性Fig.10 The frequency-impedance characteristics of the system under different control parameters

    3.3 不同運(yùn)行風(fēng)速對(duì)次同步振蕩特性的影響

    PMSG風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái)、直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1 000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)為(0.23,50),當(dāng)風(fēng)速由3.5~6m/s變化時(shí),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖11所示。

    圖11 不同運(yùn)行風(fēng)速下直驅(qū)風(fēng)電場(chǎng)頻率-阻抗特性Fig.11 The frequency-impedance characteristics of PMSG based wind farm under differentoperating wind speeds

    由圖11可知:1~45Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)阻抗變化趨勢(shì)與圖5一致;隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速增加,PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電阻變化不顯著。

    DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5 m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái)、PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行條件如上所述,當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速由3.5~6m/s變化時(shí),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)阻抗如圖12所示。

    圖12 不同運(yùn)行風(fēng)速下系統(tǒng)頻率-阻抗特性Fig.12 The frequency-impedance characteristics of the system under differentoperatingwind speeds

    由圖12可知,2~20Hz頻段內(nèi),風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨運(yùn)行風(fēng)速增加而減小,降低系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性。

    4 仿真及結(jié)果分析

    為驗(yàn)證上述分析的正確性,本節(jié)進(jìn)行時(shí)域仿真分析,在EMTDC/PSCAD中搭建了圖1所示的仿真模型。當(dāng)串補(bǔ)度為25%、風(fēng)電場(chǎng)輸送容量恒定;DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5m/s、DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4m/s,PMSG直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1 000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)為(0.23,50);t=6 s時(shí)投入串補(bǔ)電容,不同風(fēng)電場(chǎng)占比條件下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形,如圖13所示。

    圖13 不同占比下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形Fig.13 The SSO characteristic waveform of the system under different proportions

    由圖13可知,隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比的增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加,與理論分析結(jié)果一致。

    當(dāng)串補(bǔ)度為25%、DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5 m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái)、DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)1 000臺(tái)、直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1 000);t=6 s時(shí)投入串補(bǔ)電容,不同PMSG風(fēng)電場(chǎng)電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形如圖14所示。

    圖14 不同控制參數(shù)下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形Fig.14 The SSO characteristic waveform of the system under different control parameters

    由圖14可知,隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加,但變化規(guī)律不明顯。

    當(dāng)串補(bǔ)度為25%、DFIG風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速為4.5 m/s、并網(wǎng)臺(tái)數(shù)為1 000臺(tái)、DFIG控制參數(shù)為(0.03,0.05);PMSG風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)臺(tái)數(shù)1 000臺(tái)、直流電壓環(huán)控制參數(shù)為(2,1000)、電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)為(0.23,50);t=6 s時(shí)投入串補(bǔ)電容,不同PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形如圖15所示。

    圖15 不同運(yùn)行風(fēng)速下系統(tǒng)次同步振蕩特性波形Fig.15 The SSO characteristic waveform of the system under differentoperating wind speeds

    由圖15可知,隨著PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性降低,與理論分析結(jié)果一致。

    5 結(jié)論

    本文研究了在混合風(fēng)電場(chǎng)接入固定串補(bǔ)系統(tǒng)中,PMSG對(duì)DFIG次同步振蕩問(wèn)題的影響作用。基于混合風(fēng)電場(chǎng)線性化模型,對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行特征值分析,研究風(fēng)電場(chǎng)占比、PMSG風(fēng)電場(chǎng)控制參數(shù)、運(yùn)行風(fēng)速等因素變化對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。研究結(jié)果表明:①當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)占比變化時(shí)(25%~50%),在2~20Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)對(duì)外呈現(xiàn)正的阻抗特性,隨著PMSG并網(wǎng)臺(tái)數(shù)的增加,PMSG風(fēng)電場(chǎng)的動(dòng)態(tài)電阻減小,風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)電阻增加,系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性增強(qiáng);②當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)電流內(nèi)環(huán)控制參數(shù)變化時(shí)(0.1~0.35),在2~12Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)對(duì)外呈現(xiàn)正的阻抗特性,風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨控制參數(shù)變化規(guī)律不明顯;12~20 Hz頻段內(nèi),系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨控制參數(shù)增加而變大,有利于系統(tǒng)穩(wěn)定;③當(dāng)PMSG風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行風(fēng)速變化時(shí)(3.5~6m/s),在2~20Hz頻段內(nèi),PMSG風(fēng)電場(chǎng)對(duì)外呈現(xiàn)正的阻抗特性,風(fēng)電場(chǎng)并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)電阻隨運(yùn)行風(fēng)速增加而減小,降低系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性。

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