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    葉尖小翼對(duì)風(fēng)力機(jī)葉片氣動(dòng)特性影響研究

    2022-06-09 09:42:44王亞娥葛文澎苗得勝
    可再生能源 2022年5期
    關(guān)鍵詞:小翼葉尖風(fēng)力機(jī)

    王亞娥,葛文澎,苗得勝,吳 迪

    (明陽智慧能源集團(tuán)股份公司,廣東 中山 528400)

    0 引言

    作為風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的重要組成部分,葉片氣動(dòng)特性的優(yōu)劣直接決定了風(fēng)電機(jī)組發(fā)電能力的高低。因此,如何提升葉片的氣動(dòng)特性成為研究的重點(diǎn)。當(dāng)空氣流經(jīng)風(fēng)輪葉尖時(shí)會(huì)產(chǎn)生葉尖渦,葉尖渦的出現(xiàn)會(huì)導(dǎo)致機(jī)組的輸出功率減小,疲勞載荷增大?,F(xiàn)有研究表明,在葉片葉尖段加裝小翼,可以改善葉尖流場(chǎng)分布,降低葉尖處的誘導(dǎo)阻力,減少葉尖能量損失,進(jìn)而提高機(jī)組的發(fā)電效率[1]。蔡新[2]研究了葉尖小翼傾斜角對(duì)葉片氣動(dòng)性能的影響,發(fā)現(xiàn)大傾斜角小翼能明顯改善葉尖繞流,降低葉尖能量損耗。陳愷[3]建立了NREL 5 MW風(fēng)力機(jī)葉尖小翼的參數(shù)化模型,開展了參數(shù)敏感性分析,并基于CFD方法對(duì)比分析了小翼對(duì)葉片表面流態(tài)、壓力分布等特性的影響,揭示了小翼增功的氣動(dòng)機(jī)理。胡丹梅[4]探究了平板小翼和融合小翼對(duì)風(fēng)力機(jī)氣動(dòng)特性和流場(chǎng)分布的影響,發(fā)現(xiàn)在葉尖增加小翼可提高風(fēng)力機(jī)總功率,與平板小翼相比,融合小翼的葉片表面壓差更大,具有更好的氣動(dòng)特性。張浩[5]以NREL5MW風(fēng)力機(jī)為研究對(duì)象,在葉尖安裝L小翼,降低了葉尖繞流的下洗速度,改變了葉尖環(huán)量的分布,降低了葉尖渦強(qiáng)度,抑制了葉尖氣流與葉片過早分離,增大了葉尖上、下表面壓差,增加了風(fēng)力機(jī)輸出功率,提高了風(fēng)能利用效率。陶維翔[6]對(duì)后掠L型葉尖小翼進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)風(fēng)力機(jī)加裝后掠L型小翼后,其軸向推力增加了0.46%~0.81%,增幅較小,而發(fā)電效率增幅明顯,提升了3.4%~4.2%。張慶峰[7]采用數(shù)值模擬方法分析了小翼幾何參數(shù)的最佳變化范圍,為小翼的設(shè)計(jì)提供了方法依據(jù)。Ali A[8]研究了不同葉尖小翼對(duì)水平軸風(fēng)力機(jī)升阻比的影響,結(jié)果表明,在迎風(fēng)葉片下,加裝小翼能夠提升26%的升阻比。

    已有的針對(duì)葉尖小翼的研究均較為理想,小翼朝向吸力面的設(shè)計(jì)居多,而實(shí)際工程應(yīng)用要考慮葉片凈空問題,防止葉片出現(xiàn)大幅振動(dòng)時(shí)與塔筒發(fā)生碰撞。此外,葉尖小翼的扭角大小關(guān)系到葉尖氣流分離邊界位置點(diǎn),從而對(duì)葉片壓力產(chǎn)生影響,這一方面研究較少。本文以某1.5MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組為研究對(duì)象,對(duì)4~10m/s風(fēng)速下5種加小翼葉片和直葉片風(fēng)輪流場(chǎng)進(jìn)行仿真計(jì)算。通過對(duì)比加小翼前后風(fēng)力機(jī)葉尖流場(chǎng)分布及氣動(dòng)特性的變化,研究小翼扭角對(duì)風(fēng)力機(jī)氣動(dòng)特性的影響,并充分考慮葉片凈空、葉尖整形和扭角大小等問題。

    1 計(jì)算模型

    1.1 計(jì)算模型及參數(shù)

    本文以某1.5MW水平軸風(fēng)力機(jī)為研究對(duì)象,計(jì)算域如圖1所示。計(jì)算域由旋轉(zhuǎn)域和靜止域兩部分組成。旋轉(zhuǎn)域?yàn)閳D中葉片所在區(qū)域,其他區(qū)域均為靜止域。靜止域?yàn)閳A柱體,以輪轂中心為原點(diǎn),靜止域長為2D+10D,柱面直徑為4D,其中D為風(fēng)輪直徑。機(jī)艙和塔筒位于風(fēng)輪下風(fēng)向,故未考慮其影響。風(fēng)力機(jī)相關(guān)參數(shù)如表1所示。

    圖1 計(jì)算域Fig.1 Computational domain

    表1 1.5MW風(fēng)力機(jī)基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of 1.5MW wind turbine

    葉尖小翼的設(shè)計(jì)參數(shù)主要有小翼高度、掠角、斜面角、彎曲半徑、前束角和扭角,各參數(shù)的定義如圖2所示。關(guān)于小翼扭角[9]的正負(fù)值,定義翼型前緣側(cè)向來流方向時(shí)為正。

    圖2 葉尖小翼設(shè)計(jì)參數(shù)Fig.2 Design parameters of tip winglet

    本文中5種葉尖小翼的彎曲半徑均為0.2m,高度均為0.8m,小翼朝向均指向葉片壓力面一側(cè),各小翼僅扭角不同。為了便于后續(xù)數(shù)據(jù)分析,對(duì)小翼進(jìn)行編號(hào)(表2),其中A0表示直葉片。直葉片葉尖段與加小翼葉尖段的幾何結(jié)構(gòu)如圖3所示。

    表2 葉尖小翼編號(hào)定義Table 2 Number definition of tip winglet

    圖3 直葉片與加小翼葉片葉尖段Fig.3 Tip section of straightblade and wingletblade

    1.2 模型驗(yàn)證

    本文采用STAR_CCM+軟件對(duì)計(jì)算域進(jìn)行非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。對(duì)葉片附近進(jìn)行局部網(wǎng)格加密,葉片表面首層網(wǎng)格y+值約為1,邊界層網(wǎng)格增長率為1.2,核心區(qū)網(wǎng)格增長率為1.2。計(jì)算湍流模型為SST k-w。通過對(duì)比風(fēng)速為6m/s時(shí)不同網(wǎng)格量的計(jì)算結(jié)果,發(fā)現(xiàn)當(dāng)網(wǎng)格總數(shù)大于2 090萬時(shí),其數(shù)量的增長對(duì)于計(jì)算結(jié)果的影響越來越?。ū?)。因此,認(rèn)為網(wǎng)格總數(shù)為2 090萬時(shí),達(dá)到計(jì)算精度要求,此時(shí),旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格數(shù)為2 002萬,靜止域網(wǎng)格數(shù)為88萬。

    表3 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證Table 3 Validation of grid independence

    圖4所示為不同風(fēng)速時(shí),功率推力仿真數(shù)據(jù)與實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比圖。由于該機(jī)組采用變槳控制法,當(dāng)風(fēng)速達(dá)到額定風(fēng)速時(shí),葉片存在槳距角,本文暫不考慮葉片變槳工況,因此僅對(duì)4~10m/s風(fēng)速段的功率及推力進(jìn)行驗(yàn)證。

    圖4 仿真值與Bladed實(shí)際計(jì)算值對(duì)比Fig.4 Comparison of simulation value and blade calculated value

    由圖4可知,在給定風(fēng)速段內(nèi),功率及推力仿真模擬值與Bladed實(shí)際計(jì)算值基本吻合,最大誤差不超過6%,表明可使用該模型進(jìn)行后續(xù)計(jì)算。

    1.3 計(jì)算條件設(shè)置

    計(jì)算域進(jìn)口為均勻流速度進(jìn)口,風(fēng)速取4~10m/s,間隔為1m/s。出口為壓力出口,壓力值為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。計(jì)算域側(cè)面采用對(duì)稱邊界條件。靜止域與旋轉(zhuǎn)域之間采用多重參考坐標(biāo)系模型(MRF)進(jìn)行耦合,通過內(nèi)部交界面進(jìn)行數(shù)據(jù)傳遞。

    采用STAR_CCM+軟件進(jìn)行仿真計(jì)算,分別計(jì)算4~10m/s風(fēng)速下,直葉片與5種不同扭角小翼葉片的流場(chǎng)分布及其對(duì)機(jī)組性能的影響。

    2 計(jì)算結(jié)果及分析

    2.1 加小翼前后葉尖流場(chǎng)分析

    圖5為風(fēng)速為6m/s時(shí),加小翼前后葉尖段速度矢量分布圖。

    圖5 加小翼前后葉尖速度矢量分布Fig.5 Velocity distribution of tip before and after addingwinglets

    對(duì)于直葉片,氣流流經(jīng)葉片葉尖附近時(shí),受到葉片的阻礙,于是向葉尖方向流動(dòng),并在葉尖附近產(chǎn)生擾流現(xiàn)象,該現(xiàn)象導(dǎo)致葉尖壓力面壓力減小,吸力面壓力增大,從而減小葉尖附近壓力面和吸力面之間的壓差,降低葉片的輸出力矩。在葉尖段加小翼后,氣流流經(jīng)葉尖時(shí)受到小翼的阻礙,速度減小,同時(shí)小翼對(duì)葉尖氣流具有一定的導(dǎo)流作用,有效地減弱了葉尖流動(dòng)分離現(xiàn)象,增大了葉尖段壓差,進(jìn)而增大葉片輸出力矩,提升了機(jī)組輸出功率。

    2.2 加小翼前后葉尖段氣動(dòng)特性分析

    小翼對(duì)葉片氣動(dòng)特性的影響主要體現(xiàn)在葉尖附近。因此,分別截取葉尖段r為38(r/R=94.3%),39m(r/R=96.8%)和39.5m(r/R=98%)位置處的平面,并提取其表面壓力分布進(jìn)行分析,其中,r和R分別為翼型截面到葉根的距離和直葉片長度。圖6為風(fēng)速為6m/s時(shí),A0~A5葉片各截面壓力分布對(duì)比圖,圖中橫坐標(biāo)為截面翼型單位弦長c。

    圖6 葉尖段截面壓力分布對(duì)比Fig.6 Comparison of pressure distribution in blade tip section

    葉尖小翼主要影響截面吸力面壓力。圖6(a)中,與A0直葉片相比,加小翼后,葉片截面壓力面壓力略微增大,但截面吸力面靠近前緣處壓力明顯增大,增大約12%,但該位置處小翼扭角的影響很小。

    本文中小翼安裝位置為r/R=96.8%處,因此在圖6(b)中,與直葉片相比,葉片截面壓力明顯增大,吸力面靠近前緣處增大15%~25%,壓力面平均增大10%左右。此時(shí),采用不同小翼,截面壓力分布基本相同,小翼扭角對(duì)截面壓力的影響依舊不明顯。

    由圖6(c)可知,在截面前緣處,小翼為負(fù)扭角時(shí),壓差值大于小翼正扭角時(shí)的壓差值。這可能是由于負(fù)扭角時(shí)葉片截面翼型的氣動(dòng)攻角增大,升力系數(shù)增大,進(jìn)而導(dǎo)致葉片輸出功率增大。

    圖7為不同風(fēng)速下,加小翼葉片與原葉片葉尖段(r/R=96.8%~100%)力矩與推力增長率的變化曲線。由圖7可知:當(dāng)風(fēng)速為4~10m/s時(shí),葉尖小翼可使葉尖段力矩增大40%~90%,推力增大45%~65%,此外二者的增長率均隨著來流風(fēng)速的增大而減小,并逐漸趨于穩(wěn)定;對(duì)于葉尖段力矩提升效果而言,A3小翼葉片最好,A5小翼葉片最差,即隨著扭角的增大,小翼對(duì)葉尖段力矩提升的效果逐漸變差。這表明,當(dāng)小翼其它參數(shù)相同時(shí),負(fù)扭角更有利于提升葉尖段力矩值。這是因?yàn)楫?dāng)來流風(fēng)速相同時(shí),即入流角一定時(shí),根據(jù)翼型扭角、攻角和入流角之間的關(guān)系,可知扭角越小其攻角越大,當(dāng)攻角小于失速攻角時(shí),數(shù)值越大,對(duì)應(yīng)的翼型升力系數(shù)越大,因此葉片的輸出力矩越大。

    圖7 r/R為96.8%~100%時(shí),力矩及推力增長率Fig.7 Growth rate of torque and thrust at r/R=96.8%~100%

    2.3 加小翼對(duì)風(fēng)力機(jī)性能影響

    風(fēng)力機(jī)葉片的輸出力矩決定了風(fēng)力機(jī)的發(fā)電功率。葉尖加裝小翼后,葉片葉尖力矩發(fā)生改變。根據(jù)葉素理論,長度為d r的力矩M為

    式中:B為葉片數(shù);ρ為空氣密度,kg/m3;V0為來流風(fēng)速,m/s;Ct為切向力系數(shù)。

    式中:Cl,Cd分別為翼型升、阻力系數(shù);φ為入流角。

    推力T為

    式中:Cn為法向力系數(shù)。

    圖8所示為不同風(fēng)速下,各小翼葉片40.3m以上部分,即小翼彎曲段的力矩值和推力值。

    圖8 各小翼彎曲段力矩和推力值Fig.8 Torque and Thrust values of flexural section of each winglet

    由圖8(a)可知,隨著風(fēng)速的增大,各小翼彎曲段的M均逐漸增大,A4小翼的M最大,A3小翼的M最小。這是因?yàn)閷?duì)于小翼彎曲段,A4小翼截面翼型的攻角剛好接近失速攻角,其升力系數(shù)最大,因此A4小翼的M最大。A4小翼扭角為3°,當(dāng)入流角相同時(shí),扭角越小,其攻角越大,因此當(dāng)小翼扭角小于3°時(shí),其攻角已大于失速攻角,所以A1,A2,A3小翼的M依次減小。相同風(fēng)速下,A1和A5小翼的M差較小,數(shù)值基本相同,這可能是由于其截面翼型攻角分別位于失速攻角兩側(cè),并且二者的升力系數(shù)基本相同。此外,當(dāng)風(fēng)速小于5m/s時(shí),A3小翼彎曲段的力矩出現(xiàn)負(fù)值,這是因?yàn)轱L(fēng)速較小時(shí),翼型入流角較小,當(dāng)其處于失速狀態(tài)時(shí),升力系數(shù)較小,因此可能出現(xiàn)切向力系數(shù)為負(fù)值的情況,進(jìn)而導(dǎo)致力矩出現(xiàn)負(fù)值。由圖8(b)可知,各小翼彎曲段的T均隨著風(fēng)速的增大而逐漸增大,同一風(fēng)速下,A3小翼的T最大,A5小翼的T最小。當(dāng)入流角一定時(shí),根據(jù)翼型扭角、攻角和入流角之間的關(guān)系,扭角越小其攻角越大,表明小翼彎曲段的T與翼型攻角成正比。

    圖9所示為不同風(fēng)速下,與直葉片相比,各加小翼葉片對(duì)機(jī)組性能提升的影響。

    圖9 加小翼對(duì)風(fēng)力機(jī)功率及推力的影響Fig.9 Influence ofwingleton power and thrustofwind turbines

    由圖9可知,當(dāng)風(fēng)速為4~10m/s時(shí),加裝小翼后風(fēng)力機(jī)功率提升了2.2%~3%,推力增大了2%~3.6%,并且二者均呈現(xiàn)出隨風(fēng)速的增大而逐漸減小的趨勢(shì)。當(dāng)風(fēng)速為4m/s時(shí),加裝A3小翼的風(fēng)力機(jī)功率增長率較小,這是因?yàn)锳3小翼彎曲段的M為負(fù)值,進(jìn)而導(dǎo)致總M減小。對(duì)于機(jī)組總體性能提升而言,A2小翼效果最優(yōu),A5小翼效果最差;小翼負(fù)扭角優(yōu)于正扭角,小扭角優(yōu)于大扭角。出現(xiàn)上述結(jié)果與入流角以及葉片截面翼型攻角的綜合影響有關(guān),這也表明葉尖小翼的扭角設(shè)計(jì)存在一個(gè)合適的范圍,并不是扭角越大越好。

    總體上,小翼扭角對(duì)風(fēng)力機(jī)功率和推力的影響較小。同一風(fēng)速下,對(duì)于給定小翼(扭角為-6~6°),風(fēng)力機(jī)功率增長率最大差值小于0.7%,推力增長率差值小于1%。

    3 結(jié)論

    本文基于實(shí)際風(fēng)場(chǎng)葉片改造項(xiàng)目,通過對(duì)風(fēng)速為4~10m/s時(shí),某1.5MW風(fēng)力機(jī)直葉片和5種加裝小翼葉片的流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,得到以下結(jié)論。

    ①葉尖小翼減弱了葉尖附近的流動(dòng)分離現(xiàn)象,增大了葉片葉尖壓力面與吸力面之間的壓力差,可提升風(fēng)輪輸出功率。

    ②葉尖小翼對(duì)葉片0.94R(R≥38m)以上的葉尖段氣動(dòng)特性的影響較大,該范圍內(nèi)的葉片截面前緣吸力面?zhèn)葔毫υ龃?2%~25%。

    ③當(dāng)風(fēng)速為4~10m/s時(shí),與直葉片相比,加裝小翼后,風(fēng)力機(jī)功率提升了2.2%~3%,推力增大了2%~3.6%,并且隨著風(fēng)速的增大,功率和推力增長率均逐漸減小。

    ④小翼負(fù)扭角對(duì)風(fēng)力機(jī)性能提升效果優(yōu)于正扭角,小扭角優(yōu)于大扭角??傮w上,小翼扭角對(duì)機(jī)組性能的影響相對(duì)較小。相同風(fēng)速下,功率增長率最大差值小于0.7%,推力增長率差值小于1%。

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