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    某中小河流巖基河段沖刷深度的計(jì)算研究

    2022-06-08 02:59:22于前偉嚴(yán)耿升
    西北水電 2022年2期
    關(guān)鍵詞:抗沖河床沖刷

    于前偉,魯 博,嚴(yán)耿升,吳 輝

    (中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,西安 710065)

    0 引 言

    山區(qū)中小河流坡降較陡,流速較大,河床基巖多裸露,一般護(hù)岸工程的損壞,除因布置不合理或因護(hù)岸結(jié)構(gòu)本身強(qiáng)度不夠外,往往是基礎(chǔ)埋深過(guò)淺,水流沖刷深度大于基礎(chǔ)埋置深度造成基礎(chǔ)被淘空進(jìn)而發(fā)生失穩(wěn)破壞。

    巖基沖刷是水流的沖刷能力與巖石的抗沖能力這對(duì)矛盾發(fā)展斗爭(zhēng)的結(jié)果,影響水流對(duì)巖基河床局部沖刷深度的因素很多,諸如入水單寬流量q、上下游水位差Z和巖體的抗沖能力等,涉及到水流的紊動(dòng)、摻氣、擴(kuò)散以及巖石的構(gòu)造、產(chǎn)狀等問(wèn)題[1]。沖刷坑的形成和發(fā)展,是在高速水流的沖刷破壞下,基巖中的節(jié)理、裂隙間形成脈動(dòng)水壓力造成的,是高速水流和基巖河床相互作用的再塑造過(guò)程[2]。由于它涉及到被沖河床巖基的巖性、產(chǎn)狀、層理、傾向以及節(jié)理裂隙的發(fā)育程度等,很難用定量參數(shù)進(jìn)行描述。中國(guó)水利設(shè)計(jì)工作者廣泛應(yīng)用陳椿庭公式,該公式從消能觀點(diǎn)出發(fā),利用水躍消能機(jī)理建立平衡沖刷深度的估算公式。長(zhǎng)期以來(lái),各國(guó)學(xué)者對(duì)巖基沖刷問(wèn)題做了大量的研究工作,積累了豐富的資料,因問(wèn)題復(fù)雜涉及因素較多,目前這方面仍在繼續(xù)進(jìn)行理論探索和實(shí)驗(yàn)?zāi)M研究[3-7]。

    目前,堤防工程順壩和平順護(hù)岸設(shè)計(jì)沖刷深度計(jì)算多依據(jù)GB 50286-2013《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中公式D.2.2-1,相較于GB 50707-2011《河道整治設(shè)計(jì)規(guī)范》,公式D.2.2-1引入水流流速不均勻系數(shù)將平?jīng)_公式和斜沖公式合二為一,實(shí)際應(yīng)用中更加直觀,便于理解和應(yīng)用。但是公式D.2.2-1僅局限于第四系松散堆積物的沖刷深度計(jì)算,無(wú)法反應(yīng)出巖基的沖刷深度[8]。本文以秦嶺北麓某中小河流治理項(xiàng)目為例,擬采用野外地質(zhì)調(diào)查、工程類比等方法得出巖基的等效中值粒徑參數(shù),應(yīng)用于公式D.2.2-1以推求出巖基河床沖刷深度,探討跌流沖刷段沖刷深度計(jì)算方法,并將計(jì)算結(jié)果與原型觀測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,為山區(qū)中小河流綜合治理工程勘察、設(shè)計(jì)積累經(jīng)驗(yàn)。

    1 巖基沖刷深度計(jì)算方法

    影響沖刷的因素很復(fù)雜,基巖解體破壞及沖坑的形成和穩(wěn)定,整個(gè)過(guò)程相對(duì)復(fù)雜。由模型試驗(yàn)和部分工程的原型觀測(cè)可得,水流在巖縫中引起的脈動(dòng)壓力及其傳播是造成基巖沖刷破壞的主要外因;而基巖本身的抗沖刷能力,即影響沖刷的主要地質(zhì)因素,構(gòu)成基巖沖刷破壞的主要內(nèi)因。

    1.1 影響沖刷的主要地質(zhì)因素

    (1) 巖體完整性

    巖體完整性主要反映在結(jié)構(gòu)面的發(fā)育程度、結(jié)合程度及主要結(jié)構(gòu)面類型,斷層、節(jié)理裂隙、軟弱夾層等結(jié)構(gòu)面的發(fā)育規(guī)模、頻率、特征及產(chǎn)狀、切割組合程度是影響巖體抗沖刷能力的主要地質(zhì)因素之一。

    巖體中發(fā)育有軟弱夾層、斷層等結(jié)構(gòu)面時(shí),當(dāng)其產(chǎn)狀不利,并相互組合切割形成不利于抗沖刷的塊體時(shí),可能產(chǎn)生較大塊體的沖刷破壞。若巖體中分布較寬的構(gòu)造破碎帶、節(jié)理密集帶時(shí),則可產(chǎn)生沿構(gòu)造帶的集中沖刷。

    整體狀、塊狀及巨厚層狀巖體,當(dāng)巖石為強(qiáng)度較高的堅(jiān)硬巖時(shí),其抗沖刷能力較強(qiáng)。完整性較差的破碎結(jié)構(gòu)、碎塊及碎屑結(jié)構(gòu)的巖體,抗沖刷能力較弱,沖刷演化過(guò)程較快。

    (2) 巖石的巖性和強(qiáng)度

    對(duì)于完整和較完整巖體,堅(jiān)硬的巖石抗沖刷能力強(qiáng),軟弱巖石抗沖刷能力弱。

    (3) 巖體的風(fēng)化、卸荷程度

    巖體遭受風(fēng)化后,抗沖刷能力隨之變?nèi)?。一般情況下,同類不同風(fēng)化程度的抗沖刷能力從大到小依次為:新鮮→微風(fēng)化→弱風(fēng)化→強(qiáng)風(fēng)化→全風(fēng)化。強(qiáng)卸荷帶巖體,由于卸荷裂隙發(fā)育密集,普遍張開,并有架空狀態(tài)且多呈整體松弛,因此抗沖刷能力弱。弱卸荷帶巖體相比抗沖刷能力較強(qiáng)。

    綜上,當(dāng)沖刷區(qū)巖石堅(jiān)硬、巖體完整、節(jié)理裂隙不發(fā)育且不存在較大的軟弱夾層、斷層及不利切割組合時(shí),巖體抗沖刷能力較強(qiáng),沖刷過(guò)程較緩慢,沖刷坑形成后,河床巖體能保持穩(wěn)定,不致危及堤防安全;而在巖石軟弱,巖體風(fēng)化卸荷作用較強(qiáng),斷層及節(jié)理裂隙發(fā)育地區(qū),抗沖刷能力差,主河床的沖坑形成速度較快,且容易沿兩岸擴(kuò)展,造成兩岸自然岸坡坡腳沖刷淘空,危及堤防護(hù)坡工程的穩(wěn)定和安全。

    1.2 巖基沖刷深度計(jì)算

    (1)平流沖刷

    水流平行岸坡的沖刷一般發(fā)生在2個(gè)彎道之間的過(guò)渡段或半徑很大的微彎河段,水流斜沖岸坡的沖刷一般發(fā)生在彎道的凹岸的水流頂沖段。根據(jù)公式D.2.2-1順壩及平順護(hù)岸沖刷公式進(jìn)行河道沖刷深度計(jì)算,確定沖刷深度[8]。

    水流對(duì)岸坡的沖刷與近岸流速、水深、水流方向與岸坡的夾角、河床組成等因素有關(guān),其沖刷深度可按下式進(jìn)行計(jì)算:

    (1)

    公式(1)中:hs為局部沖刷深度,m;H0為沖刷處的水深,m;U為行近流速,m/s;Uc為泥沙的起動(dòng)流速,m/s;n與防護(hù)岸坡在平面上的形狀有關(guān),取1/4~1/6;η為水流流速分配不均勻系數(shù),根據(jù)水流流向與岸坡交角α角查表1采用。

    表1 水流流速不均勻系數(shù)

    基巖起動(dòng)流速指基巖在水流沖刷作用下不發(fā)生破壞時(shí)的最大水流速度,可采用原型觀測(cè)、模型試驗(yàn)及工程類比等方法確定。對(duì)于破碎、極破碎巖體,實(shí)際工作中常用散粒體模型試驗(yàn)來(lái)模擬巖基的沖刷,同時(shí)可采用簡(jiǎn)化公式進(jìn)行分析計(jì)算,本文采用E.B.依茲巴什散料體起動(dòng)流速公式[9]:

    (2)

    公式(2)中:K為塊石的抗滑動(dòng)系數(shù),一般散體、碎裂結(jié)構(gòu)巖體取0.8~1.2,堅(jiān)硬巖體取高值,軟巖及風(fēng)化巖體取低值;rs為塊石容重,kN/m3;rw為水的容重,取10 kN/m3;D為塊石中值粒徑,m,取決于巖體的完整性、節(jié)理裂隙及其發(fā)育程度、結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀及膠結(jié)情況等。對(duì)于破碎、極破碎巖體可采用野外調(diào)查的方法確定塊石的中值粒徑。

    (2)跌流沖刷

    山區(qū)中小河流為滿足取水和攔蓄泥沙要求多在河道中設(shè)置低水頭溢流壩(堰),常采用底流消能的形式,許多年久失修的溢流壩(堰)底流消力池受主流、回流和破浪的沖刷和淘刷破壞,形成沖坑,深度可達(dá)5~6 m,深坑隨時(shí)間由主河床不斷向兩岸擴(kuò)展,危及下游兩岸堤防岸坡穩(wěn)定,使堤角外露懸空進(jìn)而失穩(wěn)坍塌。

    經(jīng)沖刷破壞情況的調(diào)查,平流沖刷對(duì)堤防護(hù)岸結(jié)構(gòu)的影響主要集中在凹岸局部沖刷段以及部分深泓貼岸段,造成護(hù)坡基礎(chǔ)的局部懸空以及坡面破壞,影響范圍較小而分散;而沖刷破壞較嚴(yán)重的地方往往集中在溢流壩(堰)下游區(qū)域,常在已破壞的消力池下游形成約3~4 m的沖坑,并向下游主河槽延伸形成數(shù)百米長(zhǎng)2~3 m深的切槽,造成較嚴(yán)重的護(hù)岸工程失穩(wěn)破壞,具體見圖1、2。

    溢流壩(堰)下游跌流情況下的沖刷深度用公式(1)計(jì)算出來(lái)的結(jié)果明顯偏小,宜考慮水頭差的影響,筆者引用陳椿庭的水躍消能理論公式[10](公式(3))計(jì)算溢流壩(堰)下游跌流沖刷深度,經(jīng)與原型觀測(cè)對(duì)比,較為合理。沖刷系數(shù)K取決于巖石強(qiáng)度、巖體完整性和風(fēng)化卸荷程度,筆者根據(jù)巖體質(zhì)量等級(jí)將巖基的抗沖分級(jí)劃分為5個(gè)等級(jí)并提出相應(yīng)等級(jí)的沖刷系數(shù)K的經(jīng)驗(yàn)值,見表2。

    表2 沖刷系數(shù)K與巖體質(zhì)量關(guān)系經(jīng)驗(yàn)值

    t=Kq0.5Z0.25-h

    (3)

    公式(3)中:t為下游水面至坑底的最大水墊深度,m;q為護(hù)坦海漫末端的單寬流量,m3/s.m;Z為上下游水位差,m;K為沖刷系數(shù),與河床巖體質(zhì)量等級(jí)和巖體結(jié)構(gòu)類型相關(guān);h為下游水深,m。

    巖體的堅(jiān)硬程度和完整程度劃分可參照GB/T 50218-2014《工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》[11],宜取實(shí)際風(fēng)化巖石試樣的飽和單軸抗壓強(qiáng)度劃分巖體的堅(jiān)硬程度,當(dāng)無(wú)法取得飽和單軸抗壓強(qiáng)度時(shí),可用點(diǎn)荷載試樣強(qiáng)度換算。應(yīng)取實(shí)際風(fēng)化巖體的完整性指數(shù)劃分巖體的完整程度。經(jīng)原型觀測(cè)發(fā)現(xiàn),Ⅳ、Ⅴ巖基抗沖能力主要受巖體完整性控制,受巖塊強(qiáng)度影響較小,相同的抗沖等級(jí)下,當(dāng)巖塊飽和單軸抗壓強(qiáng)度大時(shí),K值可取較大值。

    2 沖刷深度計(jì)算實(shí)例

    2.1 工程概況及基本地形地質(zhì)條件

    本工程實(shí)例以某中小河流上游5 km巖基河段為研究對(duì)象,野外調(diào)查情況見圖3~6,治理河道平面示意見圖7。治理河道地處秦嶺北麓,關(guān)中平原東南部,河道彎曲,擺動(dòng)較大,縱坡平均比降2.53%,河床基巖裸露,兩岸岸坡高陡,一般為5~10 m,局部岸坡高達(dá)15 m,岸坡地層以洪積砂卵石為主,坡腳基巖裸露。設(shè)計(jì)采用漿砌石擋墻+生態(tài)護(hù)坡方案,設(shè)計(jì)防洪標(biāo)準(zhǔn)為20年一遇,堤防等主要建筑物級(jí)別為4級(jí)。

    以D1+964.00 m為界,治理河道上游巖性為新近系灞河組砂礫巖,下游為元古界千枚巖。經(jīng)室內(nèi)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),砂礫巖飽和單軸抗壓強(qiáng)度為1.89 MPa,千枚巖飽和單軸抗壓強(qiáng)度為1.31 MPa,均屬于極軟巖。砂礫巖主要發(fā)育層面裂隙,巖體呈塊狀構(gòu)造,泥鈣質(zhì)膠結(jié),巖體較完整;千枚巖構(gòu)造及風(fēng)化裂隙密集,結(jié)構(gòu)面錯(cuò)綜復(fù)雜,局部填充中粗砂,膠結(jié)很差,形成無(wú)序小塊和碎屑。

    2021年8月至9月,秦嶺北麓工程區(qū)范圍內(nèi)接連發(fā)生多次暴雨,引發(fā)山洪,工程區(qū)內(nèi)河道產(chǎn)生較嚴(yán)重的沖刷下切,同時(shí)造成已建堤防護(hù)岸工程較大范圍不同程度的沖刷破壞,主要集中在凹岸迎流頂沖段、局部深泓貼坡段以及現(xiàn)狀溢流堰下游段。經(jīng)與水毀前自然河道對(duì)比,平流段一般沖刷深度0.4~0.6 m,局部沖刷深度0.5~1.0 m;D4+120.00 m溢流堰下游沖刷影響范圍342 m,沖刷深度1.2~2.8 m,其中起始段及凹岸迎流頂沖段沖刷深度較大,D4+126.00 m斷面一次沖刷深度2.6 m。

    2.2 計(jì)算結(jié)果與分析

    (1) 計(jì)算工況及參數(shù)取值

    本段防洪標(biāo)準(zhǔn)為20年一遇,按實(shí)測(cè)河床斷面及20年一遇水文資料推算出河床行進(jìn)流速和相應(yīng)水深。砂礫巖中值粒徑按《水工設(shè)計(jì)手冊(cè)》風(fēng)化巖石破碎帶取值50 mm,千枚巖中值粒徑根據(jù)野外調(diào)查結(jié)果(見圖4),取30~35 mm。

    (2) 計(jì)算結(jié)果與分析

    根據(jù)上文公式(1)、(2)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見表3。

    表3 治理河道上游巖基河段沖刷深度計(jì)算結(jié)果

    結(jié)合原型觀測(cè)結(jié)果和表3計(jì)算結(jié)果對(duì)比,一般沖刷深度和局部迎流頂沖段與計(jì)算結(jié)果相近且整體偏小,符合沖刷的時(shí)間效應(yīng),與洪峰流量未達(dá)到防洪標(biāo)準(zhǔn)也有關(guān)系。D4+126.00 m斷面計(jì)算結(jié)果比原型觀測(cè)結(jié)果明顯偏小,說(shuō)明公式(1)不再適用于跌流沖刷模式。

    根據(jù)20年一遇洪水工況,D4+126.00 m斷面單寬流量q為7.6 m3/s,上下游水位差Z為4.1 m,下游水深1.3 m,工程區(qū)河床千枚巖抗沖等級(jí)為Ⅴ級(jí),極易沖,取K=1.5。代入公式(3)得出,沖刷深度為4.58 m,計(jì)算結(jié)果是實(shí)測(cè)值的1.76倍,計(jì)算結(jié)果比實(shí)測(cè)值較大,主要原因:一是與沖刷的時(shí)間效應(yīng)有關(guān);二是洪峰流量也未達(dá)到防洪標(biāo)準(zhǔn)。從工程安全的角度,按20年一遇洪水工況取沖刷深度4.58 m設(shè)防是可行的。

    2.3 工程應(yīng)用注意事項(xiàng)

    結(jié)合實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn),巖基沖刷深度公式的計(jì)算和應(yīng)用宜注意以下幾點(diǎn):

    (1) 該治理段河道平均縱坡比降大,河道彎曲,宜根據(jù)和沖刷形式和巖性等因素分段計(jì)算分析并采取不同的沖刷深度確定基礎(chǔ)埋深。

    (2) 平流段一般沖刷發(fā)生于河道順直段,一般沖刷深度計(jì)算值0.75~0.88 m,擋墻或格賓石籠固腳埋深可設(shè)為1.0 m;平流段局部沖刷發(fā)生于彎道的凹岸的水流頂沖段以及局部深泓貼坡段,計(jì)算值0.82~1.21 m,擋墻或格賓石籠固腳埋深可設(shè)為1.5 m。

    平流段局部沖刷深度約為一般沖刷深度1.2~1.5倍,建議在凹岸迎流頂沖段、深泓貼坡段增加基礎(chǔ)埋置深度并加強(qiáng)護(hù)岸結(jié)構(gòu)本身強(qiáng)度。

    (3) 跌流段受沖刷影響較嚴(yán)重,宜加強(qiáng)對(duì)山區(qū)中小河流擋水結(jié)構(gòu)物下游河床及護(hù)坡的防沖措施,增加護(hù)坡基礎(chǔ)埋置深度。必要時(shí),結(jié)合水力消能的計(jì)算結(jié)果,回填開挖料填平下游沖坑(槽),并用鋼筋混凝土護(hù)底進(jìn)行防沖加固。

    3 結(jié) 論

    (1) 山區(qū)中小河流具有地質(zhì)構(gòu)造較復(fù)雜、巖性變化大、彎曲、河道縱坡比降較大等特點(diǎn),宜分段分析評(píng)價(jià)計(jì)算,并采取不同的沖刷計(jì)算深度確定基礎(chǔ)埋深。

    (2) 平流沖刷可采用公式(1),當(dāng)存在擋水結(jié)構(gòu)物并在下游形成跌流沖刷時(shí),宜考慮水頭差的影響,采用水躍消能機(jī)理平衡沖刷公式計(jì)算沖刷深度。

    (3) 巖基的巖性、完整性及結(jié)構(gòu)面特征構(gòu)成巖基抗沖能力的內(nèi)因,對(duì)巖基抗沖能力影響非常大,筆者建議采用野外原型巖石觀測(cè)結(jié)合室內(nèi)篩分試驗(yàn)的方法確定巖基d50參數(shù),以應(yīng)用于公式(1)。

    (4) 沖刷系數(shù)K的取值宜根據(jù)巖體的質(zhì)量等級(jí)劃按表2分為不同成的抗沖等級(jí),采取相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)值。

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