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    燃燒器旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)對加熱爐低氮性能的影響

    2022-05-10 10:47:56毛思予王圣元王俊棋叢龍巖朱洪鵬王春華
    工業(yè)爐 2022年1期
    關(guān)鍵詞:助燃劑高溫區(qū)旋流器

    毛思予,王圣元,王俊棋,叢龍巖,朱洪鵬,王春華

    (遼寧石油化工大學(xué) 石油天然氣工程學(xué)院,遼寧 撫順 113001)

    近年來,隨著我國“西氣東輸”工程的順利實施,國家節(jié)能環(huán)保要求日益嚴(yán)格,天然氣在我國能源結(jié)構(gòu)中所占比例一路攀升。加熱爐燃料煤、燃油也逐步被天然氣替代[1-2]。雖然天然氣的廣泛使用使得我國的環(huán)境污染問題得到一定程度的緩解,但是其燃燒時還是會產(chǎn)生非常多的氮氧化物(NOx),仍會對環(huán)境造成危害。目前出現(xiàn)的低氮燃燒技術(shù)主要有分級燃燒(包括空氣分級、燃料分級)[3-4]、預(yù)混燃燒[5]、富氧燃燒及煙氣再循環(huán)[6-7]等。從目前的工程實踐來看,煙氣再循環(huán)的運行成本和改造費用較低[8],成為燃?xì)饧訜釥t控制排放的主流技術(shù),但這種技術(shù)的應(yīng)用也存在一些缺陷,其減排效果受到煙氣循環(huán)率的限制。在高煙氣循環(huán)率下,火焰震蕩、不穩(wěn)定,甚至熄火。為了進(jìn)一步降低NOx的生成量,實現(xiàn)超低氮排放,加強火焰穩(wěn)定性,內(nèi)、外煙氣雙循環(huán)燃燒器應(yīng)運而生[9-10]。筆者所在課題組也設(shè)計出一種低氮燃燒器。該燃燒器包括燃?xì)鈬娮臁⒅紕┬髌?、中空管和穩(wěn)焰裝置[11]。噴嘴由多個具有一定傾斜角度的直射管組成,旋流器由多個軸向弧狀的葉片相間布置組成,中空圓柱管為煙氣回流提供內(nèi)循環(huán)通道,穩(wěn)焰裝置為一喇叭式擴(kuò)口嵌入到爐墻內(nèi)。燃燒器外連煙氣外循環(huán)管,形成煙氣內(nèi)、外雙循環(huán)。課題組通過工業(yè)實驗和數(shù)值分析,確定了外部煙氣循環(huán)率在28%~40%范圍內(nèi),過量空氣系數(shù)在1.0~1.2范圍內(nèi)均能實現(xiàn)燃燒器的正常穩(wěn)定運行,且NOx排放濃度均低于30 mg/m3的排放標(biāo)準(zhǔn),驗證了燃燒器的低氮排放特性[12-13]。為了進(jìn)一步擴(kuò)大燃燒器的工業(yè)應(yīng)用范圍,系統(tǒng)建立燃燒器的設(shè)計理論,有必要研究燃燒器的結(jié)構(gòu)參數(shù)與其燃燒特性和氮排放性能之間的具體關(guān)聯(lián)。

    在內(nèi)、外煙氣雙循環(huán)下,旋流器的結(jié)構(gòu)參數(shù)直接影響著火焰的穩(wěn)定與燃燒器的低氮排放。旋流器顧名思義是產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)氣流,使氣流具備一定的旋流強度。當(dāng)旋流強度超過一定數(shù)值(一般為0.6)[14]時,氣流的軸向和切向就會產(chǎn)生較強的壓力梯度,導(dǎo)致氣流發(fā)生偏轉(zhuǎn),在火焰中心形成循環(huán)回流區(qū),此回流區(qū)將高溫氣體引回到燃燒器前端,確保了對冷的未燃燒氣體的點火,穩(wěn)定了火焰;與此同時回流煙氣與旋流空氣之間存在很強的剪切力,可以促進(jìn)混合,減少產(chǎn)物在高溫區(qū)的停留時間,即可減少NOx的生成。李金廣等人[15]通過研究發(fā)現(xiàn)隨著助燃空氣旋流強度的不斷增加,燃燒室內(nèi)的高溫區(qū)域逐漸向燃燒器噴口附近區(qū)域集中,燃燒室出口NOx的生成量呈先增大后減小的趨勢。ZHOU L X等人[16]的試驗結(jié)果顯示,當(dāng)旋流強度從0增加到0.68時,熱力型NOx的生成量增加,但當(dāng)旋流強度繼續(xù)增大至1.08時,熱力型NOx的生成量減少。旋流燃燒器的一次風(fēng)和二次風(fēng)噴口加裝擴(kuò)口,擴(kuò)口的角度越大,徑向速度越大,可以增加前期的擾動,使空氣和燃料得到充分的混合,使燃燒更加充分,有助于降低NOx的生成[17]。焦樹建[18]的研究表明當(dāng)葉片數(shù)量過少,將會使氣流直通,氣流的旋轉(zhuǎn)強度將會大幅度下降,從而會導(dǎo)致燃料燃燒不充分。白鳳玲等人[19]經(jīng)多次實驗發(fā)現(xiàn)隨著旋流葉片角度的增大,NOx排放量在不斷地降低,但降幅不算太大?;诖耍瑸榱诉M(jìn)一步完善本課題組提出的低氮燃燒器的設(shè)計理論,明確旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)與燃燒器低氮性能之間的具體關(guān)聯(lián)及影響程度,拓展燃燒器在工程上的實際應(yīng)用,本文著重研究旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)葉片末端偏轉(zhuǎn)角度、葉片重疊角度和葉片個數(shù)對燃燒室內(nèi)溫度分布和NOx排放的具體影響。

    1 研究對象

    低氮燃燒器的主要結(jié)構(gòu)如圖1所示。燃燒器工作過程為:由燃燒室尾部抽取的部分低溫?zé)煔馀c空氣的混合物由助燃劑管道進(jìn)入燃燒器中,經(jīng)旋流器后形成旋轉(zhuǎn)流;燃?xì)饨?jīng)多個與燃燒器中心方向呈一定夾角的燃?xì)鈬娚涔車姵觯蝗細(xì)馀c助燃劑在喇叭式擴(kuò)口穩(wěn)焰裝置內(nèi)進(jìn)行充分混合燃燒。更為詳盡的結(jié)構(gòu)及工作過程詳見課題組申請的專利和發(fā)表的文章,即文獻(xiàn)[11-12]。該燃燒器用軸向旋流葉片內(nèi)嵌于中空環(huán)形圓柱體內(nèi);旋流葉片呈雙曲面,設(shè)置多個,且在套管的徑向截面上等間隔設(shè)置,相鄰的兩個旋流葉片之間間隔設(shè)置形成流體的旋流通道。旋流葉片在套管內(nèi)、外側(cè)面上的連接方式如圖2所示。

    圖1 低氮燃燒器結(jié)構(gòu)示意圖

    圖2 葉片結(jié)構(gòu)及其連接方式示意圖

    2 數(shù)值計算方法

    根據(jù)課題組發(fā)表的文章[13]中的同種燃燒器的數(shù)值計算方法進(jìn)行,數(shù)學(xué)模型由連續(xù)、動量、能量和組分方程及附加的湍流、燃燒、輻射傳熱模型構(gòu)成。湍流模型采用Realizable k-ε模型,燃燒模型采用非預(yù)混燃燒模型,輻射模型采用P-1模型。對于天然氣燃燒過程中產(chǎn)生的NOx,NOx污染模型只考慮了熱力型NOx和快速型NOx,NOx僅考慮了NO。

    3 模擬工況及邊界條件

    將燃燒器應(yīng)用在1.4 MW燃?xì)饧訜釥t上,燃料為天然氣,其成分為82.89%CH4、8.98%C2H6、2.03%C3H8、0.87%CO2及1.84%N2;燃燒室截面為圓形,燃燒室平均直徑為1.1 m,長度為2.7 m;燃?xì)鈬娮熘睆綖? mm,噴嘴個數(shù)為31個,噴嘴傾角為32°;煙氣循環(huán)率為34%,過量空氣系數(shù)為1.15;助燃劑是空氣和循環(huán)煙氣組成的混合物。假設(shè)燃料燃燒完畢,通過混合空氣和循環(huán)煙氣,助燃劑的組分包括N2、CO2、H2O和O2,經(jīng)過多次循環(huán)燃燒計算可以得到各組分體積分?jǐn)?shù)依次為:74.6%、3.1%、8.7%和13.7%。這里選取葉片末端偏轉(zhuǎn)角度α、重疊角度(葉片間相互重疊所成的出口角度)β和葉片個數(shù)n作為研究對象,具體取值及其對應(yīng)的助燃劑邊界條件見表1。

    表1 葉片參數(shù)及助燃劑入口邊界條件參數(shù)

    4 網(wǎng)格劃分與模型驗證

    以旋流器入口端中心為零點坐標(biāo),建立三維坐標(biāo),以燃燒器本體、加熱爐爐體為數(shù)值計算區(qū)域,對旋流器和燃?xì)鈬娮爝M(jìn)行適當(dāng)加密。旋流器結(jié)構(gòu)較復(fù)雜采用四面體網(wǎng)格,其余結(jié)構(gòu)采用六面體網(wǎng)格,網(wǎng)格數(shù)約300萬,如圖3所示。

    圖3 網(wǎng)格劃分圖

    為了驗證數(shù)值模擬方法的正確性,對加裝該燃燒器的加熱爐進(jìn)行了實驗測試。通過燃燒器控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)天然氣和助燃空氣的流量,并通過智能流量計顯示具體流量。通過德國ecom-EN2和ecom-J2KN型自動煙氣分析儀分別測定風(fēng)機出口處的助燃劑成分與溫度、燃燒室尾部煙道內(nèi)的煙氣成分、溫度以及NOx的排放濃度。煙氣分析儀O2的測量精度為±0.2%,NOx(NO、NO2)的測量精度為±5%,CO的測量精度為±5%。NOx和CO的測量結(jié)果均換算到3.5%O2下的標(biāo)準(zhǔn)值。將實驗結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對比,如圖4所示。由圖可知,煙氣中的O2濃度實測值與模擬值偏差小于15%,爐膛出口NOx排放值實測與模擬值偏差小于13%。因此,數(shù)值計算方法是可信的,可以進(jìn)行下一步的研究。

    圖4 實驗結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果對比圖

    5 影響加熱爐低氮性能的燃燒器旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)分析

    5.1 葉片末端偏轉(zhuǎn)角度

    葉片末端偏轉(zhuǎn)角度α由42°增加到63°時燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布如圖5所示。助燃劑旋流強度與葉片末端偏轉(zhuǎn)角度的正切成正比。在同等條件下,葉片末端偏轉(zhuǎn)角度越大,旋流強度越大。這里便于分析,定義高于1 377 K的區(qū)域為高溫區(qū)。由圖可知,在低旋流強度時,助燃劑向內(nèi)旋轉(zhuǎn)的強度較弱,燃?xì)夂椭紕┎荒芎芎玫鼗旌希腋邷責(zé)煔庖膊荒芎芎玫鼗亓骷訜嵛慈蓟旌蠚?,使得燃燒推遲,火焰細(xì)長,高溫區(qū)細(xì)長;隨著旋流強度的增加,助燃劑向內(nèi)旋轉(zhuǎn)的強度增加,有利于燃?xì)獾目焖倬鶆驌交?,使得火焰向燃燒室中心軸線偏移,燃燒室中心區(qū)域內(nèi)溫度升高,分布均勻性增強。另外,在燃燒室下游由于湍流黏性作用,使得爐墻處邊界層的速度分布較低,可以實現(xiàn)穩(wěn)定燃燒,致使?fàn)t墻附近溫度較高,燃燒室中心區(qū)域溫度較低。結(jié)合圖5和表2可知,隨著葉片末端偏轉(zhuǎn)角度的增加,溫度峰值增加,但燃燒室出口處NO排放值并未呈現(xiàn)增高的趨勢,這主要可能是由高溫區(qū)的分布情況造成的。隨著葉片末端偏轉(zhuǎn)角度的增加,高溫區(qū)由細(xì)長型向?qū)捙中娃D(zhuǎn)變,工況3的高溫區(qū)域面積最大,工況1次之,工況2最小。在此處,高溫區(qū)的大小可能是影響NO生成量的關(guān)鍵因素,致使工況3的燃燒室出口NO排放值最高,工況1次之,工況2最低。

    圖5 不同葉片末端偏轉(zhuǎn)角度下燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布圖

    表2 不同葉片末端偏轉(zhuǎn)角度下燃燒室溫度和出口NO排放值

    5.2 葉片重疊角度

    葉片重疊角度β由30°增加到45°時燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布如圖6所示。隨著葉片重疊角度的增加,火焰由向內(nèi)偏轉(zhuǎn)形成的火焰團(tuán)轉(zhuǎn)變成向外偏轉(zhuǎn)的火焰團(tuán)。這是因為葉片重疊角度的增加,使得葉片內(nèi)、外緣的曲率半徑增加。在相同旋流強度下,曲率半徑增加,氣流通道的彎曲程度減小,氣流通道長度增加,沿程損失增加,末端出口面積增加,致使出口端助燃劑流速減小。如此,燃?xì)夂椭紕┑幕旌辖佑|界面向助燃劑側(cè)偏轉(zhuǎn),形成的火焰向外偏轉(zhuǎn)。高溫區(qū)域逐漸變窄變短。查看表3知,燃燒室出口NO排放值由16.23 mg/m3降低到7.86 mg/m3,由此同樣說明高溫區(qū)的增加致使NO的生成量增加。

    圖6 不同葉片重疊角度下燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布圖

    表3 不同葉片重疊角度下燃燒室溫度和出口NO排放值

    5.3 葉片個數(shù)

    不同葉片個數(shù)下燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布如圖7所示,葉片個數(shù)n由10增加到15。葉片個數(shù)直接影響旋流強度,旋流強度與葉片個數(shù)成正比。隨著葉片個數(shù)的增加,旋流強度增加,呈現(xiàn)出了圖5類似的變化規(guī)律,隨著旋流強度的增加,火焰逐漸向燃燒室中心軸線偏移。結(jié)合表4,對于NO排放值同樣顯示了高溫區(qū)的關(guān)鍵作用。

    表4 不同葉片個數(shù)時燃燒室溫度和出口NO排放值

    圖7 不同葉片個數(shù)下燃燒室內(nèi)Z=0平面溫度分布圖

    綜上,旋流器的結(jié)構(gòu)參數(shù)對高溫區(qū)域的分布影響較大,進(jìn)而對NO的生成量有著顯著的影響。

    6 結(jié)論

    本文應(yīng)用數(shù)值仿真方法,對低氮燃燒器的旋流器結(jié)構(gòu)進(jìn)行了研究,探討了葉片末端偏轉(zhuǎn)角度、葉片重疊角度和葉片個數(shù)三種旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)對加熱爐內(nèi)溫度特性和NO排放特性的影響。研究結(jié)果顯示:

    (1)葉片末端偏轉(zhuǎn)角度、葉片重疊角度和葉片個數(shù)的變化對對火焰位置和高溫區(qū)的分布有著顯著的影響。

    隨著葉片末端偏轉(zhuǎn)角度和葉片個數(shù)的增加,由于旋流強度的增強,火焰由外向內(nèi)進(jìn)行偏轉(zhuǎn),高溫區(qū)由細(xì)長型逐步轉(zhuǎn)變成寬胖型;隨著葉片重疊角度的增加,氣流通道的彎曲程度減小,火焰由內(nèi)向外偏轉(zhuǎn),高溫區(qū)域由寬胖型變瘦變短;隨著葉片個數(shù)的增加,同樣因旋流強度的增強,火焰由外向內(nèi)進(jìn)行偏轉(zhuǎn),高溫區(qū)域由外向內(nèi)偏移,長度變短。

    (2)在所研究的溫度范圍內(nèi),燃燒溫度并不是影響NO排放值的關(guān)鍵因素,而是由高溫區(qū)大小決定,較大的高溫區(qū)域產(chǎn)生較高的NO生成量。

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