計(jì)及智能儲(chǔ)能軟開關(guān)的配電網(wǎng)擴(kuò)展規(guī)劃

徐振東，張 曉，徐 波，吉興全，張玉敏，趙國航

（1.山東科技大學(xué)電氣與自動(dòng)化工程學(xué)院，山東青島 266590；2.國網(wǎng)能源研究院有限公司，北京 102209）

0 引言

相比于傳統(tǒng)配電網(wǎng)，主動(dòng)配電網(wǎng)具有靈活調(diào)控配電設(shè)備、負(fù)荷以及分布式電源（Distributed Generation，DG）資源的特征。隨著高滲透率新能源并網(wǎng)和電力電子技術(shù)不斷成熟，越來越多的電力電子設(shè)備接入配電系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)，配電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)與運(yùn)行方式變得更加復(fù)雜，增加了主動(dòng)配電網(wǎng)規(guī)劃的難度。為了改善配電系統(tǒng)的運(yùn)行狀況，現(xiàn)階段多采用裝設(shè)無功補(bǔ)償設(shè)備、調(diào)節(jié)有載分接開關(guān)（On-Load Tap Changer，OLTC）等主動(dòng)管理措施對系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)控，但這些調(diào)節(jié)手段靈活性不足，難以適應(yīng)未來智能配電網(wǎng)柔性潮流控制的發(fā)展趨勢。

文獻(xiàn)[1]系統(tǒng)闡述了考慮源-網(wǎng)-荷不確定性的配電網(wǎng)規(guī)劃的一般分析思路與規(guī)劃方法。文獻(xiàn)[2]考慮投資方效益與主動(dòng)管理措施，利用差分和聲搜索算法對DG 容量進(jìn)行規(guī)劃。文獻(xiàn)[3]考慮可控DG和可中斷負(fù)荷的調(diào)度運(yùn)行情況，建立分布式DG 雙層優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[4]提出一種考慮延遲期權(quán)的增量配電網(wǎng)源網(wǎng)協(xié)調(diào)規(guī)劃方法。文獻(xiàn)[5]建立了主動(dòng)配電網(wǎng)源-儲(chǔ)多目標(biāo)規(guī)劃模型。文獻(xiàn)[6-7]介紹了配電網(wǎng)規(guī)劃問題的混合整數(shù)線性規(guī)劃（Mixed Integer Linear Programming，MILP）模型的一般形式。文獻(xiàn)[8-9]構(gòu)建了主動(dòng)配電網(wǎng)混合整數(shù)二階錐規(guī)劃模型，但求解效率較低。文獻(xiàn)[10]將配電網(wǎng)規(guī)劃模型線性化處理，在誤差允許范圍內(nèi)進(jìn)一步提升了模型運(yùn)算效率。

智能軟開關(guān)（Soft Open Point，SOP）能夠精準(zhǔn)控制饋線兩端的有功功率和無功功率，實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)潮流雙向調(diào)節(jié)。文獻(xiàn)[11-12]詳細(xì)介紹了以SOP 為代表的柔性互聯(lián)設(shè)備的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與工作原理。文獻(xiàn)[13]建立了聯(lián)絡(luò)開關(guān)和SOP 并存時(shí)配電網(wǎng)運(yùn)行的時(shí)序優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[14]提出了一種基于SOP 的三相不平衡配電網(wǎng)最佳運(yùn)行策略。文獻(xiàn)[15]提出了不平衡配電網(wǎng)絡(luò)的DG 和SOP 雙層規(guī)劃模型，并轉(zhuǎn)化為混合整數(shù)二階錐規(guī)劃模型。文獻(xiàn)[16]提出了一種多終端SOP 的雙時(shí)間尺度魯棒優(yōu)化方法。文獻(xiàn)[17]提出了一種基于SOP 的主動(dòng)配電網(wǎng)電壓和無功協(xié)同控制方法。文獻(xiàn)[18]提出了一種結(jié)合DG 和SOP 的多級協(xié)調(diào)保護(hù)性壓降方法。文獻(xiàn)[19]以風(fēng)電和光伏為研究對象，提出了一種考慮DG 運(yùn)行特性的有源配電網(wǎng)SOP 規(guī)劃方法。文獻(xiàn)[20]協(xié)調(diào)配電公司和DG運(yùn)營商的利益，提出了一種計(jì)及DG 和SOP 的三層規(guī)劃模型。文獻(xiàn)[21]考慮到光伏出力的不確定性，構(gòu)建了SOP 的兩階段魯棒優(yōu)化模型，并采用列和約束生成算法求解。文獻(xiàn)[22]為提高低壓直流配電網(wǎng)負(fù)載側(cè)的電壓質(zhì)量，提出了一種SOP 的遠(yuǎn)端控制策略。儲(chǔ)能系統(tǒng)（Energy Storage System，ESS）通過在時(shí)間維度上轉(zhuǎn)移電能，能夠起到平抑負(fù)荷波動(dòng)、削峰填谷的作用。文獻(xiàn)[23]提出了風(fēng)電共享儲(chǔ)能的優(yōu)化模型，增強(qiáng)了風(fēng)電消納水平。背對背電壓源型變流器（Back to Back Voltage Source Converter，B2B VSC）具有AC-DC-AC 的結(jié)構(gòu)，ESS 可通過DC-DC轉(zhuǎn)換器連接到SOP，構(gòu)成智能儲(chǔ)能軟開關(guān)（SOP Integrated with ESS，ESOP）。ESOP 在靈活調(diào)節(jié)潮流的基礎(chǔ)上集成了能量存儲(chǔ)功能，進(jìn)一步提升了優(yōu)化性能。文獻(xiàn)[24-25]詳細(xì)介紹了ESOP 的物理結(jié)構(gòu)和數(shù)學(xué)模型，并建立了ESOP 在配電網(wǎng)中的時(shí)序優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[26]以配電系統(tǒng)年綜合費(fèi)用最小為目標(biāo)建立了ESOP 的規(guī)劃模型。

1 智能儲(chǔ)能軟開關(guān)模型

B2B VSC 以全控性器件和PWM（Pulse Width Modulation，PWM）技術(shù)為支撐，能夠?qū)崿F(xiàn)有功功率的雙向流動(dòng)及無功功率的受控補(bǔ)償。一般將ESOP安裝在聯(lián)絡(luò)開關(guān)或分段開關(guān)處，ESS 經(jīng)DC-DC 轉(zhuǎn)換器與換流器連接，并通過換流器實(shí)現(xiàn)對電能的吸收或釋放，如圖1 所示。

圖1 ESOP在配電網(wǎng)中的接入位置Fig.1 Access location of ESOP in distribution network

ESS 通過SOP 連接到配電網(wǎng)，具有以下優(yōu)勢：（1）ESOP 可實(shí)現(xiàn)對換流器的二次利用，降低了ESS的建設(shè)投資成本；（2）ESS 的接入使SOP 不僅可以調(diào)節(jié)饋線功率，同時(shí)具備了儲(chǔ)存電能的作用；（3）在配網(wǎng)優(yōu)化方面，ESOP 不僅能在空間上實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)饋線功率，還能在一定時(shí)間周期起到平抑負(fù)荷波動(dòng)、削峰填谷的作用。由于SOP 的有功損耗非常小，因此本文模型暫不考慮其影響。ESOP 的相關(guān)運(yùn)行約束如下：

式中：i，j為配電網(wǎng)的節(jié)點(diǎn)編號；ij為節(jié)點(diǎn)i和j之間的支路；t為某時(shí)間斷面；分別為ESOP 換流器節(jié)點(diǎn)i和節(jié)點(diǎn)j在t時(shí)刻注入的有功功率；和分別為ESOP 換流器t時(shí)刻向節(jié)點(diǎn)i和節(jié)點(diǎn)j注入的無功功率；為支路ij安裝的ESOP 換流器容量；為ESS 在t時(shí)刻注入節(jié)點(diǎn)k的有功功率；為支路ij安裝的DC-DC 轉(zhuǎn)換器容量；Ek,t為節(jié)點(diǎn)k的ESS 在t時(shí)刻存儲(chǔ)的電能，Δt為時(shí)間步長；為節(jié)點(diǎn)k的ESS 電池容量；為節(jié)點(diǎn)k的ESS 在t時(shí)刻荷電狀態(tài)的下限和上限；Ek,0為節(jié)點(diǎn)k的ESS 的初始電量；T為時(shí)間周期。

2 計(jì)及ESOP的配電網(wǎng)協(xié)同規(guī)劃模型

2.1 目標(biāo)函數(shù)

配電網(wǎng)協(xié)同規(guī)劃模型的目標(biāo)為最小化年度綜合成本，可表示為：

式中：Cinv，Cope分別為等年值投資成本和年運(yùn)行成本；Cline，CESOP和CDG分別為新建線路、ESOP 和DG的等年值投資成本；Rn為現(xiàn)值轉(zhuǎn)等年值系數(shù)；d為貼現(xiàn)率；yn為設(shè)備經(jīng)濟(jì)使用年限；ΩLnew為待新建的線路集合；ΩPV，ΩWG和ΩMG分別為光伏發(fā)電（Photovoltaic Generator，PVG）、風(fēng)力發(fā)電（Wind Turbine Generator，WTG）和微型燃?xì)廨啓C(jī)（Micro Turbine Generator，MTG）的安裝節(jié)點(diǎn)集合；，分別為PVG，WTG 和MTG 在節(jié)點(diǎn)i的額定安裝容量；Cpv，Cwg和Cmg為它們所對應(yīng)的單位容量投資成本；ψct為聯(lián)絡(luò)開關(guān)集合；Cl為單位長度線路投資成本，lk為線路k的長度；ζ為線路運(yùn)行維護(hù)系數(shù)；αk為0/1變量，表示是否新建線路k，1表示建設(shè)，0表示不建設(shè)；CDC，CE和CSOP分別為單位容量DC-DC 轉(zhuǎn)換器、儲(chǔ)能電池和換流器的投資成本。

年運(yùn)行成本包括網(wǎng)損成本、DG 運(yùn)行燃料費(fèi)用、上級購電成本和環(huán)保成本，具體表示如下：

式中：Cpur，Cdgm，Closs和Ch分別為向上級系統(tǒng)購電成本、DG 運(yùn)行燃料費(fèi)用、網(wǎng)損成本和環(huán)保成本；T為一年的總運(yùn)行時(shí)間；Δt為每個(gè)時(shí)段的時(shí)間間隔；λs,t為t時(shí)刻的上級購電電價(jià)；Ps,t為t時(shí)刻從上級系統(tǒng)吸收的有功功率；Crm為MTG 的單位燃料成本，對于間歇性DG，認(rèn)為無燃料費(fèi)用。為t時(shí)刻MTG 的有功出力；Ωl為支路集合；Pij,t，Qij,t分別為t時(shí)刻支路ij的有功功率和無功功率；Ui,t為t時(shí)刻節(jié)點(diǎn)i的電壓幅值；Rij為支路ij的電阻值；Cls，Cpo分別為單位網(wǎng)損成本和單位電能產(chǎn)生的污染物處理費(fèi)用。

2.2 約束條件

1）設(shè)備投資建設(shè)約束表達(dá)式為：

2）網(wǎng)絡(luò)輻射狀和連通性約束表達(dá)式為：

式中：N+為新增負(fù)荷節(jié)點(diǎn)數(shù)。

3）潮流約束。本文采用基于輻射狀配電網(wǎng)的線性distflow 潮流方程，具體表達(dá)式為：

式中：δ(j)，φ(j)分別為以j為首、末節(jié)點(diǎn)的支路集合；Pi,t，Qi,t分別為t時(shí)刻注入節(jié)點(diǎn)i的有功功率和無功功率；xij為支路ij的電抗；M為足夠大的正實(shí)數(shù)；Ui,t，Uj,t分別為t時(shí)刻節(jié)點(diǎn)i和節(jié)點(diǎn)j的電壓；yij為線路ij是否投入運(yùn)行的二進(jìn)制變量；分別為t時(shí)刻i節(jié)點(diǎn)的有功負(fù)荷和無功負(fù)荷；為t時(shí)刻DG 注入節(jié)點(diǎn)i的有功功率；分別為DG、電容器組在t時(shí)刻注入節(jié)點(diǎn)i的無功功率。

4）DG 出力約束表達(dá)式為：

式中：Us為調(diào)壓后的電源電壓；U0為變電站電壓；δ為1 個(gè)檔位對應(yīng)的電壓標(biāo)幺值；bt為所選檔位；bmin，bmax分別為最小、最大可調(diào)檔位；Nsmax為1 個(gè)周期內(nèi)檔位最大調(diào)節(jié)次數(shù)。

7）ESOP 運(yùn)行約束。ESOP 的相關(guān)運(yùn)行約束見式（1）—式（7）。

3 求解算法

目標(biāo)函數(shù)中網(wǎng)損成本項(xiàng)為非線性，導(dǎo)致模型難于求解。本文采用文獻(xiàn)[27]的思路，假定各節(jié)點(diǎn)電壓水平為額定值，則簡化后的表達(dá)式為：

式（36）仍然含有非線性平方項(xiàng)，本文采用插值法進(jìn)行線性化處理，圖2 為插值法的示意圖。

圖2 插值線性化示意圖Fig.2 Schematic diagram of interpolation linearization

通過對網(wǎng)損成本項(xiàng)插值線性化，得出：

此外，ESOP 的換流器容量約束式（1）和式（2）以及支路容量約束式（30）為二次約束，可采用文獻(xiàn)[28]中的內(nèi)接多邊形近似法線性化處理，具體見圖3，C為對應(yīng)的邊數(shù)。

圖3 內(nèi)接多邊形近似法示意圖Fig.3 Schematic diagram of inscribed polygon approximation method

轉(zhuǎn)化后的約束表達(dá)式為：

式中：γC0，γC1，γC2為相應(yīng)的近似系數(shù)。

本文利用GUROB 求解器對模型進(jìn)行求解。

4 算例分析

4.1 擴(kuò)展的IEEE 33節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)

本文采用擴(kuò)展的IEEE 33 節(jié)點(diǎn)配電系統(tǒng)作為算例，其初始網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖4 所示，其中節(jié)點(diǎn)1 為電源節(jié)點(diǎn)，初始負(fù)荷為3 715 kW+2 300 kvar。假設(shè)負(fù)荷年增長率為5%，規(guī)劃期為10 年。算例考慮6 個(gè)新增負(fù)荷節(jié)點(diǎn)，實(shí)線為已建線路，虛線為待新建線路，節(jié)點(diǎn)負(fù)荷類型、新增負(fù)荷節(jié)點(diǎn)和待擴(kuò)建線路的參數(shù)見文獻(xiàn)[29]。系統(tǒng)基準(zhǔn)電壓為12.66 kV，節(jié)點(diǎn)電壓安全運(yùn)行范圍為0.95～1.05 p.u.，基準(zhǔn)功率為10 MW。電容器組投切裝置安裝在節(jié)點(diǎn)10 和20，安裝組數(shù)為5 組，每組20 kvar。DG 及負(fù)荷的時(shí)序數(shù)據(jù)取自文獻(xiàn)[30]。其中WTG 候選節(jié)點(diǎn)為14，16 和24，功率因數(shù)為0.95；PVG 候選節(jié)點(diǎn)為28 和30，功率因數(shù)為1。DG 的單位安裝容量為100 kW，節(jié)點(diǎn)的安裝數(shù)量上限為10。PVG 的安裝成本為8 000 元/kW，WTG 的安裝成本為6 000 元/kW。在節(jié)點(diǎn)11 和32 安裝固定容量500 kW 的MTG。ESOP 安裝在聯(lián)絡(luò)開關(guān)18—33 和25—29 處，ESOP 的經(jīng)濟(jì)性能參數(shù)及上級購電價(jià)格見文獻(xiàn)[25]。線路、DG 和ESOP 的經(jīng)濟(jì)使用壽命為20 年，貼現(xiàn)率為0.1。

圖4 擴(kuò)展的IEEE33節(jié)點(diǎn)配電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)Fig.4 Extended IEEE33 bus distribution system structure

為了驗(yàn)證本文提出的規(guī)劃模型的有效性，考慮如下3 種情形進(jìn)行對比。情形1：只考慮DG 接入的配電網(wǎng)規(guī)劃；情形2：在方案1 基礎(chǔ)上，考慮SOP接入；情形3：在方案1 基礎(chǔ)上，考慮ESOP 接入。

求解模型后得到的規(guī)劃結(jié)果如表1 所示，其中括號前的數(shù)字代表安裝節(jié)點(diǎn)或支路編號，括號內(nèi)的數(shù)字代表DG 的安裝數(shù)量或SOP，ESS 的配置容量。其中SOP 容量和DC-DC 轉(zhuǎn)換器容量的單位為rVA，儲(chǔ)能電池容量的單位為kWh。3 種情形的規(guī)劃成本見表2。

表1 IEEE33節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)規(guī)劃結(jié)果Table 1 IEEE33 node system planning results

表2 IEEE33節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)中3種情形的規(guī)劃成本Table 2 Planning cost of IEEE 33 node system under three cases 萬元

由表1 和表2 可以看出：考慮到夏季負(fù)荷需求量高且PVG 在負(fù)荷高峰期的出力大，情形1 加大了PVG 的安裝容量導(dǎo)致DG 投資成本較高。情形2 在聯(lián)絡(luò)開關(guān)18-33 處接入了100 kVA 的SOP，相較于情形1 增加了SOP 的投資成本，但SOP 的潮流調(diào)控實(shí)現(xiàn)了節(jié)點(diǎn)間的功率轉(zhuǎn)移，緩解了供電壓力。情形2 的系統(tǒng)運(yùn)行成本比情形1 減少了8.42 萬元，總成本減少了8.41 萬元。情形3 考慮ESOP 的接入，在聯(lián)絡(luò)開關(guān)18—33 和25—29 處都接入了200 kVA的SOP，同時(shí)接入了大容量的儲(chǔ)能電池，SOP 投資成本比情形2 高34.65 萬元。ESOP 的安裝位置處于負(fù)荷較重的饋線末端，充分發(fā)揮了SOP 的潮流調(diào)節(jié)以及ESS 的電能轉(zhuǎn)移作用，因此系統(tǒng)只安裝了成本較低的WTG，運(yùn)行成本比情形2 減少了51.27 萬元，總成本減少了33.07 萬元。網(wǎng)架規(guī)劃結(jié)果見圖5。各情景下新修建線路是相同的，這是因?yàn)樾略鲐?fù)荷點(diǎn)的接入并沒有大規(guī)模改變系統(tǒng)潮流分布，因此新建線路主要還是以新線路的造價(jià)作為選擇依據(jù)。

圖5 網(wǎng)架規(guī)劃方案Fig.5 Grid planning scheme

夏季典型日下，末端節(jié)點(diǎn)18 在3 種情形下的電壓曲線如圖6 所示，電壓取標(biāo)幺值。情形1 中，節(jié)點(diǎn)電壓在14:00，15:00 時(shí)刻出現(xiàn)電壓越下限的情況，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.691 5；情形2 在18—33 處接入SOP，為節(jié)點(diǎn)提供了一定的無功電壓支撐，節(jié)點(diǎn)電壓運(yùn)行在安全范圍內(nèi)，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.564 5；情形3 接入ESOP，在功率調(diào)節(jié)的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)對負(fù)荷的削峰填谷，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.314 7，節(jié)點(diǎn)電壓整體高于情形2，有利于降低網(wǎng)絡(luò)損耗。

圖6 節(jié)點(diǎn)18電壓曲線Fig.6 Voltage curve of node 18

4.2 Portugal 54節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)

采用Portugal 54 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)算例對本文模型進(jìn)一步分析和驗(yàn)證。系統(tǒng)初始網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖7 所示。

圖7 Portugal 54節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)Fig.7 Portugal 54 node system

網(wǎng)架和變電站參數(shù)見文獻(xiàn)[31]，負(fù)荷采用第三階段數(shù)據(jù)。初始網(wǎng)絡(luò)在節(jié)點(diǎn)26 安裝1 MW 的WTG，節(jié)點(diǎn)32 安裝5 組無功補(bǔ)償設(shè)備。節(jié)點(diǎn)51—54 為電源節(jié)點(diǎn)，系統(tǒng)基準(zhǔn)電壓為15 kV，節(jié)點(diǎn)電壓安全運(yùn)行范圍為0.95～1.05 p.u.，基準(zhǔn)功率為10 MW。WTG 候選節(jié)點(diǎn)為30，33，37，PVG 候選節(jié)點(diǎn)為39，46，節(jié)點(diǎn)的DG 安裝數(shù)量上限為30；MTG 的候選安裝節(jié)點(diǎn)為5，10，21，節(jié)點(diǎn)的安裝數(shù)量上限為10。ESOP 安裝在聯(lián)絡(luò)開關(guān)2—8 和10—15 處。3 種情形的規(guī)劃成本見表4。

規(guī)劃后的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)如圖8 所示。

圖8 網(wǎng)架規(guī)劃方案Fig.8 Grid planning scheme

由表3 和表4 可以看出：情形1 不考慮SOP 的接入，系統(tǒng)需要增加對WTG 和PVG 的投資以平衡負(fù)荷需求，因此DG 投資成本較高，為1 174.60 萬元。同時(shí)，系統(tǒng)調(diào)節(jié)靈活性不足導(dǎo)致系統(tǒng)損耗和向上級電網(wǎng)的購電量增加，購電成本比情形2 高1 486.06萬元，比情形3 高2 024.02 萬元。情形2 中大容量SOP 的引入減輕了系統(tǒng)對DG 的冗余投資，節(jié)約了DG 投資成本，總成本比情形1 低1 532.05 萬元。情形3 增加了對ESS 的額外投資，總投資成本比情形2 多194.89 萬元，但ESS 與SOP 的聯(lián)合優(yōu)化進(jìn)一步降低了運(yùn)行成本，總成本比情形2 低71.8 萬元。

表3 Portugal 54節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)規(guī)劃結(jié)果Table 3 Portugal 54 node system planning results

相比于情形1，情形2 在節(jié)點(diǎn)10 安裝了1 MW的MTG，緩解了變電站51 饋線的供電壓力，因此重載節(jié)點(diǎn)37 轉(zhuǎn)移到變電站51 供電，而節(jié)點(diǎn)30 提升了WTG 的安裝容量，因此負(fù)荷節(jié)點(diǎn)43 轉(zhuǎn)移到變電站54 供電。在此基礎(chǔ)上，情形3 中聯(lián)絡(luò)開關(guān)2-8安裝了大容量ESS，重載節(jié)點(diǎn)33 轉(zhuǎn)移到變電站51供電。由于變電站53 的供電容量較大，同時(shí)節(jié)點(diǎn)39 和節(jié)點(diǎn)46 安裝了大功率PVG，因此情形1 中變電站53 為更多的負(fù)荷點(diǎn)承擔(dān)了供電任務(wù)；相比于情形1，情形2 中聯(lián)絡(luò)開關(guān)10-15 處安裝了大容量的SOP，實(shí)現(xiàn)了節(jié)點(diǎn)15 的功率轉(zhuǎn)移，因此負(fù)荷點(diǎn)40-42 及46-50 轉(zhuǎn)移到了變電站52 饋線供電；情形3 在節(jié)點(diǎn)39 安裝了大功率PVG，在情形2 的基礎(chǔ)上將負(fù)荷點(diǎn)32、38 和39 轉(zhuǎn)移到變電站52 供電。

夏季典型日下饋線末端節(jié)點(diǎn)32 的電壓曲線見圖9。

圖9 節(jié)點(diǎn)32電壓曲線Fig.9 Voltage curve of node 32

情形1 在21:00—24:00 的負(fù)荷高峰期出現(xiàn)電壓越下限的情況，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.671 5；情形2 通過SOP 的無功功率支撐，電壓運(yùn)行在安全范圍內(nèi)，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.652 1；情形3由于ESS 和SOP 的聯(lián)合調(diào)控，節(jié)點(diǎn)電壓呈現(xiàn)提升趨勢，24 個(gè)時(shí)段的電壓偏移量為0.476 0。

5 結(jié)語

本文以最小化年度綜合成本為目標(biāo)，構(gòu)建了計(jì)及ESOP 的主動(dòng)配電網(wǎng)MILP 模型。模型中規(guī)劃層考慮DG，ESOP 的配置方案以及線路擴(kuò)建方案，運(yùn)行層考慮ESOP，DG 的聯(lián)合控制策略。最后，通過擴(kuò)展的IEEE33 節(jié)點(diǎn)配電系統(tǒng)和Portugal 54 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)對本文提出的規(guī)劃模型進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明，在主動(dòng)配電網(wǎng)規(guī)劃中考慮ESOP 的合理配置能夠有效降低系統(tǒng)損耗，改善電壓質(zhì)量，提升配電系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)效益。