分裂電抗器在石化企業(yè)動(dòng)力站廠用電系統(tǒng)中的應(yīng)用

中石化（香港）海南石油有限公司 張東升

1 原始數(shù)據(jù)及短路計(jì)算

根據(jù)全廠蒸汽平衡結(jié)果，動(dòng)力站建設(shè)規(guī)模為2臺(tái)310t/h 循環(huán)流化床鍋爐及2臺(tái)CC50-8.83/4.12/1.27雙抽汽、凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組，發(fā)電機(jī)額定功率55MW、額定容量68.75MVA。經(jīng)統(tǒng)計(jì)，1#爐10kV 廠用電設(shè)備和負(fù)荷計(jì)算為中壓電機(jī)（≥2000kW）5臺(tái)、中壓電機(jī)（＜2000kW）17臺(tái)、低壓變壓器6臺(tái)，計(jì)算負(fù)荷約15300kVA。2#爐10kV 廠用電設(shè)備和負(fù)荷計(jì)算為中壓電機(jī)（≥2000kW）5臺(tái)、中壓電機(jī)（＜2000kW）17臺(tái)、低壓變壓器6臺(tái)，計(jì)算負(fù)荷約15000kVA。根據(jù)發(fā)電機(jī)功率和自用電負(fù)荷，確定升壓變壓器容量為63MVA，高備變?nèi)萘?0MVA。

1.1 廠用電主接線的要求

動(dòng)力站廠用電系統(tǒng)主接線是確保動(dòng)力站安全、平穩(wěn)、可靠和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的關(guān)鍵，是電氣設(shè)備選型、布置、自動(dòng)化水平和二次回路設(shè)計(jì)的重要基礎(chǔ)，對(duì)動(dòng)力站廠用電主接線設(shè)計(jì)和設(shè)備選型的要求如下。

保證動(dòng)力站站用電的可靠性，每臺(tái)鍋爐及對(duì)應(yīng)機(jī)組的供電系統(tǒng)應(yīng)該相對(duì)獨(dú)立，防止一臺(tái)鍋爐和機(jī)組的供電母線故障，影響其他鍋爐和機(jī)組的正常運(yùn)行；根據(jù)用電負(fù)荷的要求，對(duì)重要用電設(shè)備的供電電源容量須有充分的裕度和可靠性。要考慮事故情況下防止故障擴(kuò)大、限制事故波及范圍和快速進(jìn)行事故處理的措施，要首先保證主要用電設(shè)備不受損，并能迅速開機(jī)使機(jī)組快速恢復(fù)運(yùn)行；運(yùn)行方式調(diào)整要靈活可靠，檢修調(diào)試安全方便。系統(tǒng)接線要清晰、簡(jiǎn)單，便于機(jī)組的啟、停操作及事故處理；設(shè)備選型合理、技術(shù)成熟、先進(jìn)、可靠并節(jié)約投資。

1.2 動(dòng)力站接入系統(tǒng)

根據(jù)外部電網(wǎng)接入系統(tǒng)方案，全廠接入系統(tǒng)電壓等級(jí)為220kV，由電力系統(tǒng)引兩路220kV 電源接至廠內(nèi)總變電所220kV 母線，主供電系統(tǒng)電壓采用35kV，配電系統(tǒng)電壓等級(jí)采用10kV 和0.4kV。綜合考慮，發(fā)電機(jī)至升壓變壓器和廠用電主接線采用常規(guī)接線方式，即：動(dòng)力站內(nèi)不設(shè)35kV 配電裝置，采用發(fā)變組單元接線，發(fā)電機(jī)（55MW）經(jīng)主變壓器（63MVA）升壓至35kV 分別接至總變電所的35kV 母線。發(fā)電機(jī)出口設(shè)置斷路器。用發(fā)電機(jī)出口斷路器作為發(fā)電機(jī)的同期并網(wǎng)點(diǎn)。廠用電分支接在升壓變壓器低壓側(cè)，從升壓變至發(fā)電機(jī)出口斷路器之間母線引出，連接方式根據(jù)短路電流計(jì)算情況待定。

圖1 全廠電力系統(tǒng)一次主接線圖

1.3 短路計(jì)算

本文主要目的是通過計(jì)算最大運(yùn)行方式下三相短路電流，對(duì)10kV 斷路器開斷短路電流進(jìn)行選擇，進(jìn)而對(duì)不同的主接線方案進(jìn)行對(duì)比，最終確定最合理的動(dòng)力站電氣系統(tǒng)主接線方案。本文只對(duì)系統(tǒng)最大運(yùn)行方式下三相對(duì)稱短路電流進(jìn)行計(jì)算，因電動(dòng)機(jī)反饋電流不對(duì)結(jié)果產(chǎn)生影響，為簡(jiǎn)化計(jì)算過程，未計(jì)算和考慮電動(dòng)機(jī)反饋電流的數(shù)值。各設(shè)備參數(shù)如下：

220/35 kV 主變：容量150MVA，阻抗電壓18%，X＊=0.12；動(dòng)力站發(fā)電機(jī)升壓變：容量63MVA，阻抗電壓14%，X＊=0.2222；動(dòng)力站發(fā)電機(jī)：容量為68.75MVA，電抗15%，X＊=0.2182。根據(jù)系統(tǒng)接入設(shè)計(jì)院的計(jì)算，220kV 母線上外部電力系統(tǒng)提供的三相最大短路電流I ＝26.7kA，短路容量S=10680MVA，電抗標(biāo)幺值0.0094。電力系統(tǒng)正序阻抗圖見圖2。企業(yè)內(nèi)部電力系統(tǒng)最大運(yùn)行方式為：總變電所220kV 配電裝置雙母線合環(huán)運(yùn)行，兩臺(tái)220/35kV 主變壓器并列運(yùn)行，35kV 總站雙母線合環(huán)運(yùn)行，兩臺(tái)發(fā)電機(jī)通過35kV 總站掛靠系統(tǒng)運(yùn)行。

圖2 電力系統(tǒng)正序阻抗圖

2 廠用電主接線方案的設(shè)計(jì)和選擇

2.1 廠用電接線方案一

廠用電從發(fā)電機(jī)出口母線分支通過進(jìn)線開關(guān)直接接入，每臺(tái)發(fā)電機(jī)對(duì)應(yīng)一段母線，高備段通過斷路器分別和兩段母線相聯(lián)。選擇廠用電母線d1點(diǎn)計(jì)算三相最大短路電流。

計(jì)算220kV 外電網(wǎng)供給d1點(diǎn)的短路電流?；鶞?zhǔn)容量100MVA、 基準(zhǔn)電流5.50kA， 則I"=5.5/0.3266=16.84kA；計(jì)算1#發(fā)電機(jī)供給d1點(diǎn)的短路電流。發(fā)電機(jī)支路的等值電抗換算到以發(fā)電機(jī)容量為基準(zhǔn)值時(shí)的標(biāo)幺值為：Xc=0.2182×68.75/100=0.15。經(jīng)查汽輪機(jī)運(yùn)算曲線，等到短路電流標(biāo)幺值：I"=7.24kA，換算到發(fā)電機(jī)額定電壓下的額定電流IG1"=3.78×7.24=27.36kA。

圖3 方案一系統(tǒng)圖

圖4 方案一標(biāo)幺值電抗等值電路系統(tǒng)圖

圖5 簡(jiǎn)化后的等值電路

計(jì)算2#發(fā)電機(jī)供給d1點(diǎn)的短路電流。發(fā)電機(jī)支路的等值電抗換算到以發(fā)電機(jī)容量為基準(zhǔn)值時(shí)的標(biāo)幺值為：Xc=2.075×68.75/100=1.43，經(jīng)查汽輪機(jī)運(yùn)算曲線，等到短路電流標(biāo)幺值：I"=0.72kA，換算到發(fā)電機(jī)額定電壓下的發(fā)電機(jī)額定電流IrG=68.75/IG2"=3.78×0.72=2.72kA；d1點(diǎn)的總短路電流：I"=IS"+IG1"+IG2"=16.84+27.36+2.72=46.92kA。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，在未考慮電機(jī)反饋電流的情況下，廠用電母線最大運(yùn)行方式下短路電流為46.92kA，則選擇廠用電開關(guān)柜斷路器開斷電流應(yīng)≥46.92kA，一般常用鎧裝中壓開關(guān)柜開斷電流規(guī)格為25kA、31.5kA 和40kA，40kA 以上開斷電流的開關(guān)柜一次投資很高，所以方案一電氣設(shè)備選擇難度大，經(jīng)濟(jì)性差，該方案不可取。

2.2 廠用電接線方案二

由于方案一設(shè)備選擇難度大，一次性投資高，為解決方案一存在的問題，常規(guī)設(shè)計(jì)采用在廠用電進(jìn)線斷路器前加裝限流電抗器的典型做法，限流電抗器主要作用是當(dāng)電力系統(tǒng)發(fā)生短路故障時(shí)，利用其電感特性，限制系統(tǒng)提供的短路電流，降低故障點(diǎn)引起的短路電流對(duì)系統(tǒng)的沖擊，提高系統(tǒng)的殘壓，同時(shí)降低斷路器選擇的額定開斷電流值，節(jié)省一次投資費(fèi)用。

圖6 方案二系統(tǒng)圖

圖7 方案二標(biāo)幺值電抗等值電路

2.2.1 限流電抗的參數(shù)選擇

加裝限流電抗器后，為同時(shí)兼顧短路電流控制水平和電壓降水平，且考慮到廠用Ⅰ段和廠用Ⅱ段互帶的運(yùn)行方式，限流電抗器額定電流選擇為2000A、額定電壓10.5kV、額定電抗按下式進(jìn)行選擇：XL%=(Ij/Iky-X＊s×Irk/Urk×Uj/Ij×100%，式中Iky 為短路電流的最大允許值，此處取20kA。XL%=（(5.5/20-0.1231)×2000/5500×10.5/10.5×100%）=5.52%。因采用輕型電氣設(shè)備和較小的電纜熱穩(wěn)定截面的需要，綜合考慮額定電抗選8%，電抗標(biāo)幺值為0.22。

2.2.2 短路計(jì)算

圖8 簡(jiǎn)化后的等值電路

計(jì)算220kV 外電網(wǎng)供給d1點(diǎn)的短路電流?；鶞?zhǔn)容量100MVA、基準(zhǔn)電流5.50kA，則IS"=5.5/0.91=6.04kA；計(jì)算1#發(fā)電機(jī)供給d1點(diǎn)的短路電流。發(fā)電機(jī)支路的等值電抗換算到以發(fā)電機(jī)容量為基準(zhǔn)值時(shí)的標(biāo)幺值為：X×c=0.61×68.75/100=0.42。經(jīng)查汽輪機(jī)運(yùn)算曲線，等到短路電流標(biāo)幺值：IG1"=2.531，換算到電壓10.5的發(fā)電機(jī)額定電流IrG=68.75/IG1"=3.78×2.531=9.57kA。

計(jì)算2#發(fā)電機(jī)供給d1點(diǎn)的短路電流。發(fā)電機(jī)支路的等值電抗換算到以發(fā)電機(jī)容量為基準(zhǔn)值時(shí)的標(biāo)幺值為：X×c=5.78×68.75/100=3.97，因等效電抗標(biāo)幺值X×c ＞3，則通過該支路的短路電流交流分量有效值I"在整個(gè)短路過渡過程中可認(rèn)為不衰減，因而可按無限大電源容量系統(tǒng)考慮，直接用公式算出，即：；d1點(diǎn)的總短路電流：I"=IS"+IG1"+IG2"=6.04+9.57+0.95=16.56kA。

2.2.3 電壓損失校驗(yàn)

正常運(yùn)行時(shí)電抗器電壓損失ΔU%不得大于系統(tǒng)額定電壓的5%，ΔU%主要由電流的無功分量Imaxsinφ 產(chǎn)生，則ΔU%≈X%/100Imax/Insinφ×100%=6%/100×1500/2000×0.6×100%=2.7%，ΔU%≤5%。經(jīng)過計(jì)算，系最大運(yùn)行方式下，系統(tǒng)和發(fā)電機(jī)提供的10kV 短路電流為16.56kA，斷路器開斷電流可選擇為25kA，電抗器壓損≤5%。

通過加裝限流電抗器，解決了方案一存在的缺陷，滿足標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范對(duì)廠用電的要求，這種接線方式也是石化企業(yè)動(dòng)力站最常用的主接線方式，基本上可滿足各方面的需要，石化企業(yè)動(dòng)力站廠用電基本上都采用這種主接線方式，優(yōu)點(diǎn)是接線簡(jiǎn)單、投資較低、經(jīng)濟(jì)性較好，缺點(diǎn)是由于一條母線對(duì)應(yīng)一機(jī)一爐，導(dǎo)致母線上故障或饋線短路都會(huì)對(duì)相應(yīng)機(jī)、爐的正常運(yùn)行造成波動(dòng)和影響，甚至?xí)斐赏t停機(jī)，從而不能保證爐機(jī)的長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。且日常廠用母線上啟動(dòng)大功率異步電動(dòng)機(jī)時(shí)會(huì)產(chǎn)生大的電壓降低，可能會(huì)影響其它設(shè)備正常運(yùn)行。

2.3 廠用電接線方案三

由于廠用電設(shè)備較多，設(shè)計(jì)目標(biāo)要求動(dòng)力站長(zhǎng)周期運(yùn)行，廠用母線沒有可能安排專門的檢修和故障處理周期，能不能有一種更合理的主接線方式，既能在故障情況下降低廠用母線故障點(diǎn)的短路電流，減少斷路器短路開斷電流，又能滿足母線及用電設(shè)備檢維修的靈活性，又能在正常運(yùn)行時(shí)減少電能損耗。根據(jù)以上要求，可采用分裂電抗器代替限流電抗器，同時(shí)將廠用ⅠⅡ段分為Ⅰ1、Ⅰ2和Ⅱ1、Ⅱ2段，分別接在分裂電抗器兩個(gè)分支上。

2.3.1 結(jié)構(gòu)、主接線、參數(shù)選擇、短路電流計(jì)算

分裂電抗器的結(jié)構(gòu)。和普通電抗器基本相同，不同處是在電抗線圈的中間有一個(gè)抽頭，用來連接電源側(cè)，于是一個(gè)電抗器形成兩個(gè)引出分支，此二分支可各接一段母線，其電抗及額定電流相等。圖9中3接電源側(cè)、1（或2）側(cè)短路時(shí)有XL1%=XL%，圖中f 為分裂電抗器的互感系數(shù)，取0.5。

圖9 分裂電抗器接線圖和阻抗圖

采用分裂電抗器后的主接線。采用分裂電抗器后將原有單母線分段的2段母線每一段又分為兩個(gè)半段，用電負(fù)荷分配盡量平衡。該接線方式即提高了供電的可靠性，同時(shí)又可限制電動(dòng)機(jī)反饋電流，而且可根據(jù)情況在保證爐、機(jī)正常運(yùn)行的情況下半段母線退出運(yùn)行，給檢修帶來方便，可保證動(dòng)力站的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

圖10 方案三主接線圖

圖11 方案三標(biāo)幺值電抗等值電路

分裂電抗器參數(shù)選擇。分裂電抗器額定電流選擇為2×1000A，額定電壓10.5，額定電抗計(jì)算為：XL%=(Ij/Iky-X＊s×Irk/Urk×Uj/Ij×100%，式中Iky 為短路電流的最大允許值，此處取20kA。XL%=(5.5/20-0.1231)×1000/5500×10.5/10.5×100%=2.8%。為滿足動(dòng)穩(wěn)定要求，額定電抗選4%、電抗標(biāo)幺值為0.22。

短路電流計(jì)算。電路簡(jiǎn)化和短路計(jì)算過程同方案二，d1點(diǎn)系統(tǒng)最大方式下三相短路電流為：I"=IS"+IG1"+IG2"=6.04+9.57+0.95=16.56kA，電壓損失校驗(yàn)ΔU%≈2.7%≤5%。經(jīng)過計(jì)算，最大運(yùn)行方式下d1點(diǎn)短路，系統(tǒng)和發(fā)電機(jī)提供的10kV 短路電流為16.56kA，和方案二相同，斷路器開斷電流可選擇為25kA。電抗器壓損≤5%，滿足規(guī)范要求。

2.3.2 電壓波動(dòng)校驗(yàn)

在正常運(yùn)行情況下，由于兩段負(fù)荷基本平衡，分裂電抗器的本身電壓損失很小，且兩分支臂母線上的電壓差值也很小，但當(dāng)兩分支臂負(fù)荷變化較大時(shí)，可能會(huì)引起較大的電壓波動(dòng)。正常運(yùn)行，要求兩分支臂所帶母線的電壓波動(dòng)不大于母線額定電壓的5%，下面計(jì)算極端情況下，電壓波動(dòng)值是否滿足要求。極端情況假定為Ⅰ2段運(yùn)行但無負(fù)荷，即I2=0，Ⅰ1段運(yùn)行，電流為額定電流，即I1=1000A，則：

U1%=U%-XL%(I1/Insinφ1-fI2/Insinφ2)，U2%=U%-XL%(I2/Insinφ2-fI1/Insinφ1)，式中：XL%=4%cosφ=0.8sinφ=0.6In=1000Af=0.5，U1%-U%=-4%×1000/1000×0.6，ΔU1%=-2.4%，U2%-U%=-4%×(-0.5)×1000/1000×0.6，ΔU2%=1.2%。計(jì)算結(jié)果表明兩條分支臂的電壓波動(dòng)在母線額定電壓±5%以內(nèi)，滿足要求。

2.3.3 電壓偏移校驗(yàn)

一條臂母線短路時(shí)電壓側(cè)殘壓及另一條臂母線電壓偏移校驗(yàn)，假設(shè)Ⅰ1段母線短路，短路電流為Ik，則分裂電抗器電源側(cè)的殘壓百分值U%及正常臂母線Ⅰ2段上的電壓百分值U2%可計(jì)算為：U%=(XL1%)/100(Ik/In-fI2/Insinφ2)×100(%)，U2%=XL1%/100(1+f)(Ik/In-I2/Insinφ2)×100(%)，式中設(shè)極端情況：XL1%=4%Ik/In=16.56I2=1000f=0.5cosφ2=0.8sinφ2=0.6，U%=0.04×(16.56-0.5×0.6)=65%，滿足不低于60%～70%的電壓額定值的要求。

另一條臂母線電壓偏移校驗(yàn)：U2%=XL1%/100(1+f)(Ik/In-I2/Insinφ2)×100%，U2%=0.04×(1+0.5)×(16.56-0.6)=95.76%，由計(jì)算結(jié)果可見，在一條臂母線短路另一條臂母線會(huì)略有降低，但不會(huì)導(dǎo)致繼電保護(hù)誤動(dòng)作，對(duì)正常的電氣設(shè)備運(yùn)行沒有影響。

2.3.4 正常運(yùn)行時(shí)單臂的電壓降

ΔU=I/2×(1+f)XL-I×f×XL=I/2(1-f)XL，取f=0.5得ΔU=0.25IXL。從以上計(jì)算結(jié)果可以看出，相同電抗值XL 普通電抗器和分裂電抗器相比，正常運(yùn)行時(shí)，分裂電抗器每個(gè)分支的電抗只有普通電抗器電抗XL的1/4，每條分支臂的電壓損失比相同電抗值的普通電抗器減少3/4。

2.3.5 母線短路時(shí)的電壓降

當(dāng)一條分支短路時(shí)，由于短路電流遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于另一條分支的電流，該分支的負(fù)荷電流可以忽略，故障分支的電壓降為：ΔU=I×(1+f)XL-I×f×XL=I×XL，當(dāng)分裂電抗器的一條分支臂所帶母線短路時(shí)，分裂電抗器對(duì)應(yīng)分支臂電抗是正常運(yùn)行電抗值的4倍，相當(dāng)于電抗值為XL的普通電抗器，此時(shí)限制短路的能力相當(dāng)于普通限流電抗器，明顯起到了限制短路電流的作用。

分裂電抗器有以上特性的原因主要是由分裂電抗器的結(jié)構(gòu)決定的，正常運(yùn)行時(shí)，由于兩分支臂中電流方向相反，使兩分支的電抗減小，因而電壓損失減小。當(dāng)其中一個(gè)分支所帶母線發(fā)生短路時(shí)，該分支流過系統(tǒng)側(cè)提供的短路電流，而另一分支的依然是正常負(fù)荷電流，數(shù)值相對(duì)于另一分支的短路電流來說很小，可以忽略其作用，則流過短路電流的分支電抗增大，使短路電流降低，同時(shí)維持電源側(cè)較高的殘余電壓。

分裂電抗器參數(shù)選擇不當(dāng)，運(yùn)行過程中也會(huì)存在一定的問題，如當(dāng)兩個(gè)分支負(fù)荷電流不相等或負(fù)荷電流短時(shí)間內(nèi)變化過大時(shí)，將引起兩分支母線電壓偏差增大，使分分支所帶母線電壓波動(dòng)較大，造成母線所帶電氣設(shè)備工作不穩(wěn)定，甚至母線出現(xiàn)過電壓的情況。本文中按極端情況對(duì)電壓偏差進(jìn)行了核算，由于電抗器參數(shù)選擇合理，校驗(yàn)結(jié)果都在正常范圍之內(nèi)。

3 動(dòng)力站廠用電主接線方案的確定

3.1 主接線方案確定

經(jīng)過三個(gè)方案的對(duì)比，由于方案三的諸多優(yōu)越性，最終確定采用分裂電抗器方案，該方案需將原廠用10kV Ⅰ段分為廠用Ⅰ1段和Ⅰ2段，原廠用Ⅱ段分為廠用Ⅱ1段和Ⅱ2段，為保證正常運(yùn)行時(shí)，減小電壓波動(dòng)，Ⅰ1段和Ⅰ2段、Ⅱ1段和Ⅱ2段負(fù)荷分配時(shí)應(yīng)進(jìn)行均衡，使得運(yùn)行電流盡量相同。相比限流電抗器方案，分裂電抗器母線分為四段，斷路器數(shù)量有所增加，但運(yùn)行方式調(diào)整更為靈活，在不停運(yùn)鍋爐和發(fā)電機(jī)的情況下，可對(duì)對(duì)應(yīng)兩段母線分別停電檢修，為動(dòng)力站長(zhǎng)周期運(yùn)行創(chuàng)造良好基礎(chǔ)。

圖12 最終系統(tǒng)主接線圖

3.2 繼電保護(hù)設(shè)置

廠用電負(fù)荷為電動(dòng)機(jī)和變壓器，采用常規(guī)繼電保護(hù)配置配置即可，對(duì)于≥2000kW 的異步電動(dòng)機(jī)，設(shè)磁平衡差動(dòng)保護(hù)；廠用Ⅰ1段、Ⅰ2段、Ⅱ1段、Ⅱ2段和高備段之間采用快切裝置，在Ⅰ1段、Ⅰ2段、Ⅱ1段、Ⅱ2段進(jìn)線開關(guān)上側(cè)動(dòng)作時(shí)，高備段快速投入，保證Ⅰ1段、Ⅰ2段、Ⅱ1段、Ⅱ2段各設(shè)備正常供電；分裂電抗器主保護(hù)采用差動(dòng)保護(hù)，包括差動(dòng)速斷、帶二次、五次諧波制動(dòng)的比例制動(dòng)差動(dòng)保護(hù)，電抗器分列端二路CT 并聯(lián)接入差動(dòng)保護(hù)的一端或按三繞組變壓器差動(dòng)保護(hù)CT 接法分別接入，此外還設(shè)置三段式電流保護(hù)、零序電流保護(hù)，保護(hù)動(dòng)作跳對(duì)應(yīng)廠用電1和2段進(jìn)線斷路器、對(duì)應(yīng)發(fā)電機(jī)出口斷路器和對(duì)應(yīng)35kV 母線出線斷路器。

4 結(jié)語

綜上所述，采用分裂電抗器代替限流電抗器，除了保留限流電抗器原有特點(diǎn)外，還具備了獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，即正常運(yùn)行時(shí)阻抗較小、電壓損失較小，而在發(fā)生母線短路時(shí)阻抗增大，又能起到限流作用。分裂電抗器的特點(diǎn)突出，應(yīng)用理論也較為成熟，但是實(shí)際使用卻很少，在本項(xiàng)目中，經(jīng)過反復(fù)論證，最終在動(dòng)力站廠用電接線中采用分裂電抗器按四段母線進(jìn)行設(shè)計(jì)，從投用幾年來的使用情況看，完全達(dá)到了設(shè)計(jì)指標(biāo)，運(yùn)行效果良好，對(duì)石化企業(yè)動(dòng)力站廠用電的主接線方案選擇具有一定的參考價(jià)值。