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    近距離煤層回采巷道合理位置確定應(yīng)用研究

    2022-05-30 04:16:14陳朋磊陳鑫源劉歡歡楊景景
    能源與環(huán)保 2022年5期
    關(guān)鍵詞:離層煤柱底板

    陳朋磊,陳鑫源,劉歡歡,王 丹,梁 潔,楊景景

    (河南省煤炭科學(xué)研究院有限公司,河南 鄭州 450001)

    近年來(lái),多數(shù)賦存條件較好的煤炭資源基本開(kāi)采完畢,致使很多煤礦存在多煤層、近距離開(kāi)采的問(wèn)題,如大同礦區(qū)、新汶礦區(qū)、棗莊礦區(qū)等。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了研究,文獻(xiàn)[1]研究了極近距離煤層采空區(qū)下回采巷道位置及圍巖控制,針對(duì)極近距離煤層采空區(qū)底板應(yīng)力分布規(guī)律,巖層厚度和力學(xué)性質(zhì)等,提出了巷道支護(hù)對(duì)策及支護(hù)方案,工作面實(shí)現(xiàn)了安全回采;文獻(xiàn)[2]對(duì)深部近距離下位煤層回采巷道圍巖變形控制進(jìn)行了研究,基于降低圍巖應(yīng)力、提升支護(hù)強(qiáng)度的原則,提出了以“卸—讓—抗”為核心的動(dòng)態(tài)立體支護(hù)對(duì)策,巷道支護(hù)效果良好,能有效控制巷道圍巖變形;文獻(xiàn)[3]借助相似材料模擬試驗(yàn),對(duì)伴生臺(tái)階斷層近距離煤層開(kāi)采覆巖運(yùn)移及應(yīng)力變化規(guī)律進(jìn)行了試驗(yàn)研究?;诖耍疚牟捎美碚摲治?、數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),研究了近距離煤層回采巷道合理位置。研究為類(lèi)似工程條件下近距離煤層回采巷道合理位置的確定提供了借鑒。

    1 己16-17-31020工作面圍巖強(qiáng)度參數(shù)結(jié)果

    本文以己15煤層下方己16-17-31020工作面運(yùn)輸巷為例,使用物理力學(xué)參數(shù)試驗(yàn),研究了巷道圍巖特性。煤巖試件為36塊,18塊用于抗剪試驗(yàn),9塊用于單軸抗拉試驗(yàn),9塊用于單軸抗壓試驗(yàn)。煤巖體抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1—表3。

    表1 煤巖體抗拉強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Tab.1 Test results of tensile strength of coal and rock mass

    表2 煤巖體抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Tab.2 Test results of compressive strength of coal and rock mass

    表3 抗剪強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Tab.3 Test results of shear strength

    由表1—表3可知,己16-17煤底板巖樣(砂質(zhì)泥巖)黏聚力為4.1 MPa、內(nèi)摩擦角為33.3°、抗拉強(qiáng)度為2.7 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為8.2 MPa;己16-17煤頂板巖樣(泥巖)黏聚力為3.3 MPa、內(nèi)摩擦角為30.1°、抗拉強(qiáng)度為1.1 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為4.2 MPa;己16-17煤黏聚力為3.3 MPa、內(nèi)摩擦角為36.3°、抗拉強(qiáng)度為0.5 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為3.6 MPa。

    2 巷道布置方式選擇

    近距離煤層巷道布置方式分為重疊式布置、外錯(cuò)式布置和內(nèi)錯(cuò)式布置[4-8]。近距離煤層巷道布置方式如圖1所示。

    圖1 近距離煤層巷道布置方式Fig.1 Layout of close coal seam roadway

    3 下位煤層巷道合理位置

    3.1 理論分析

    為確保巷道圍巖的穩(wěn)定性,不能將己16-17-31020工作面回采巷道布置在離己15煤層遺留煤柱底板應(yīng)力影響區(qū)域,其最小水平錯(cuò)距可按照式(1)計(jì)算[9-12]:

    Xmin=LB+lcotδ

    (1)

    式中,LB為被動(dòng)應(yīng)力區(qū)域邊界長(zhǎng)度;δ為己15煤柱壓力影響角;l為己16-17與己15煤層間距。

    代入數(shù)據(jù)計(jì)算得:Xmin=20.1~24.8 m。為減少上覆煤層殘留煤柱對(duì)研究工作面回采的影響,當(dāng)己16-17-31020工作面運(yùn)輸巷采用外錯(cuò)布置時(shí),應(yīng)將巷道布置在距己15煤層殘留煤柱水平24.88 m外。

    3.2 數(shù)值模擬分析

    3.2.1 模型建立

    根據(jù)研究區(qū)域及己16-17-31020工作面地質(zhì)條件,具體數(shù)值計(jì)算模型[13-20]如圖2所示。

    圖2 數(shù)值計(jì)算模型Fig.2 Numerical calculation model

    由于己16-17-31020工作面埋深較大,設(shè)置模型的模型邊界條件為:側(cè)壓系數(shù)約為1.1,上覆巖層應(yīng)力為21.6 MPa。模型邊界條件如圖3所示。

    圖3 模型邊界條件Fig.3 Boundary conditions of the model

    3.2.2 數(shù)值模擬分析

    (1)為了研究己15-31040工作面底板應(yīng)力分布規(guī)律,己15-31040工作面測(cè)線(xiàn)布置如圖4所示。測(cè)線(xiàn)C—C′布置在煤柱軸向、應(yīng)力測(cè)線(xiàn)B—B′布置在煤層工作面傾向中部、應(yīng)力測(cè)線(xiàn)A—A′布置在煤層工作面走向中部。

    圖4 己15-31040工作面測(cè)線(xiàn)布置Fig.4 Survey line layout of Ⅵ15-31040 working face

    己15-31040工作面回采后底板垂直應(yīng)力分布和傾向垂直應(yīng)力分布特征如圖5所示。

    圖5 己15-31040工作面回采后底板垂直應(yīng)力分布和傾向垂直應(yīng)力分布特征Fig.5 Vertical stress distribution and inclined vertical stress distribution of floor after mining of Ⅵ15-31040 working face

    由圖5(a)可知,隨著模型傾向長(zhǎng)度的增加,工作面底板垂直應(yīng)力,出現(xiàn)增加—減少—增加—減少—穩(wěn)定的趨勢(shì),最大垂直應(yīng)力為80 MPa;由圖5(b)可知,隨著模型豎向高度的增加,工作面傾向垂直應(yīng)力出現(xiàn)增加—減少的趨勢(shì),應(yīng)力集中系數(shù)為1.01~1.23。

    (2)為了研究己15-31020工作面底板應(yīng)力分布規(guī)律。將工作面測(cè)線(xiàn)進(jìn)行布置,如圖6所示。

    圖6 工作面測(cè)線(xiàn)布置Fig.6 Survey line layout of working face

    工作面回采距離分別為50、150、250、350 m時(shí),己15-31020工作面傾向水平應(yīng)力分布如圖7所示,垂直應(yīng)力分布如圖8所示。由圖7、圖8可得,當(dāng)己15-31020工作面開(kāi)采完成后,區(qū)段煤柱內(nèi)部應(yīng)力峰值逐漸降低,應(yīng)力集中系數(shù)為2.29,應(yīng)力峰值為54.63 MPa;但是在己15-31040采空區(qū)側(cè)煤柱邊緣100 m范圍時(shí),采空區(qū)底板應(yīng)力逐漸增大,應(yīng)力集中系數(shù)為1.45,底板應(yīng)力為34.58 MPa;在己15-31040采空區(qū)內(nèi)側(cè)25 m范圍內(nèi)時(shí),采空區(qū)底板應(yīng)力處于降低區(qū)域,應(yīng)力集中系數(shù)接近1。

    圖7 不同回采距離下己15-31020工作面傾向水平應(yīng)力分布Fig.7 Inclined horizontal stress distribution of Ⅵ15-31020 working face under different mining distances

    圖8 不同回采距離下己15-31020工作面垂直應(yīng)力分布Fig.8 Vertical stress distribution of Ⅵ15-31020 working face under different mining distances

    結(jié)合巷道寬度、地質(zhì)條件以及模擬結(jié)果因素,將己15-31040采空區(qū)下方回采巷道布置于區(qū)段煤柱水平間距25 m范圍內(nèi)。

    (3)為了研究己15-23160工作面底板應(yīng)力分布規(guī)律。將己15-23160工作面測(cè)線(xiàn)進(jìn)行布置,如圖9所示?;夭删嚯x分別為50、150、250、350 m時(shí),己15-23160工作面傾向剖面應(yīng)力分布如圖10所示。

    圖9 己15-23160工作面測(cè)線(xiàn)布置Fig.9 Survey line layout of working face Ⅵ15-23160

    圖10 不同回采距離下己15-23160工作面傾向剖面應(yīng)力分布Fig.10 Stress distribution on the inclination profile of Ⅵ15-23160 working face under different mining distances

    根據(jù)數(shù)值模擬和理論分析,將己16-17-31020運(yùn)輸巷布置方式確定為外錯(cuò)式;把己16-17-31020運(yùn)輸巷布置在己15-31040采空區(qū)的下方,其巷道距上覆遺留煤柱邊緣水平距離為25 m。

    4 工程應(yīng)用

    4.1 巷道布置方式

    根據(jù)數(shù)值模擬和理論分析,當(dāng)己16-17-31020工作面運(yùn)輸巷大平距外錯(cuò)上位遺留煤柱時(shí),巷道的變形較小、容易支護(hù),運(yùn)輸巷確定采用外錯(cuò)式布置。將己16-17-31020運(yùn)輸巷布置在己15-31040采空區(qū)下方,其巷道距上覆遺留煤柱邊緣水平距離為25 m。巷道具體空間位置關(guān)系如圖11所示。

    圖11 巷道合理布置方式示意Fig.11 Schematic diagram of reasonable layout of roadway

    4.2 巷道支護(hù)技術(shù)方案

    正常條件下梯形巷道支護(hù)方式如圖12所示。

    圖12 正常條件下巷道支護(hù)方式Fig.12 Roadway supporting mode under normal conditions

    4.2.1 正常條件下巷道支護(hù)技術(shù)

    (1)頂板錨桿支護(hù)參數(shù)。高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨桿的直徑為22 mm,長(zhǎng)度為2 600 mm,錨桿數(shù)量為8根,錨固力不小于228 kN。間距為700 mm,排距為800 mm。采用2根規(guī)格為MSK2335的樹(shù)脂錨固劑和1根規(guī)格為MSCK2335進(jìn)行錨固。托盤(pán)采用厚度為10 mm、直徑150 mm的Q235熱軋鋼板制成圓型調(diào)心托盤(pán),使用厚度2.75 mm的BHW型鋼帶。采用直徑3.8 mm冷拔絲所制金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)尺寸為50 mm×50 mm。

    (2)幫部錨桿支護(hù)參數(shù)。高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨桿的直徑為20 mm,長(zhǎng)度為2 400 mm,錨桿數(shù)量為5根,錨固力不小于188 kN。間距為750 mm,排距為800 mm。采用1根規(guī)格為MSK2335的樹(shù)脂錨固劑和1根規(guī)格為MSCK2335進(jìn)行錨固。托盤(pán)采用厚度為10 mm、直徑150 mm的Q235熱軋鋼板制成圓型調(diào)心托盤(pán)。采用直徑3.8 mm冷拔絲所制金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)尺寸為50 mm×50 mm。

    (3)頂板錨索支護(hù)參數(shù)。高強(qiáng)度高預(yù)緊力錨索的直徑為22 mm,長(zhǎng)度為6 500 mm,錨桿數(shù)量為2根,極限強(qiáng)度不小于1 860 MPa。間距為1 200 mm,排距為1 600 mm。采用4根規(guī)格為MSK2335的樹(shù)脂錨固劑和1根規(guī)格為MSCK2335進(jìn)行錨固。托盤(pán)采用300 mm×300 mm方形鋼制托盤(pán)。

    4.2.2 特殊條件下巷道支護(hù)技術(shù)

    當(dāng)己16-17-31020工作面運(yùn)輸巷礦壓顯現(xiàn)劇烈或過(guò)斷層時(shí),巷道圍巖變形大,需要對(duì)巷道幫部進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)。巷道兩幫采用高強(qiáng)預(yù)緊力錨索,直徑為22 mm,長(zhǎng)度為6 500 mm,極限強(qiáng)度不小于1 860 MPa,間距為1 500 mm,排距為1 600 mm,低幫布置1根,高幫布置2根。采用方形鋼制托盤(pán)15 mm、長(zhǎng)300 mm、寬300 mm,特殊條件下巷道錨桿支護(hù)及頂錨索支護(hù)參數(shù)與正常條件下基本一致。

    4.3 巷道礦壓顯現(xiàn)特征

    (1)圍巖變形量觀測(cè)。研究對(duì)巷道表面位移情況進(jìn)行了60 d的監(jiān)測(cè),得到各測(cè)站圍巖表面位移曲線(xiàn)如圖13所示。

    由圖13(a)可知,在1號(hào)測(cè)站中,巷道的圍巖變形在6 d之后,巷道圍巖出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在50 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道兩幫變形量為65 mm,巷道頂?shù)装遄冃瘟繛?2 mm。由圖13(b)可知,在2號(hào)測(cè)站中,巷道的圍巖變形在5 d之后,巷道圍巖出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在48 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道兩幫變形量為104 mm,巷道頂?shù)装遄冃瘟繛?0 mm;由圖13(c)可知,在3號(hào)測(cè)站中,巷道的圍巖變形在4 d之后,巷道圍巖出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在42 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道兩幫變形量為81 mm,巷道頂?shù)装遄冃瘟繛?7 mm。

    研究表明,巷道圍巖變形量均在要求范圍內(nèi),其頂?shù)装宓囊平啃∮趦蓭偷囊平?,顯示巷道處于應(yīng)力降低區(qū)內(nèi),巷道支護(hù)參數(shù)是合理的。因此,外錯(cuò)25 m時(shí)巷道支護(hù)方式是合理的。

    (2)頂板離層監(jiān)測(cè)。各測(cè)站頂板離層曲線(xiàn)如圖14所示。其中,深部離層布置在距離頂板5.6 m位置處,淺部離層布置在距離頂板2.6 m位置處。由圖14(a)可知,在1號(hào)測(cè)站中,巷道圍巖在2 d之后,出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在15 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道深部離層量為7 mm,巷道淺部離層量為6 mm;由圖14(b)可知,在2號(hào)測(cè)站中,巷道圍巖在2 d之后出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在13 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道深部離層量為11 mm,巷道淺部離層量為10 mm;由圖14(c)可知,在3號(hào)測(cè)站中,巷道的圍巖在2 d之后出現(xiàn)較大的變形,變形速率較大,在12 d之后,開(kāi)始趨于穩(wěn)定。巷道深部離層量為9 mm,巷道淺部離層量為8 mm,巷道頂板離層量均在要求范圍之內(nèi)。

    巷道支護(hù)效果如圖15所示。由圖15可知,巷道支護(hù)效果是良好的。

    圖15 巷道支護(hù)效果Fig.15 Roadway supporting effect

    5 結(jié)論

    (1)通過(guò)煤巖物理力學(xué)參數(shù)試驗(yàn)得出,己16-17煤底板巖樣(砂質(zhì)泥巖)黏聚力為4.1 MPa、內(nèi)摩擦角為33.3°、抗拉強(qiáng)度為2.7 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為8.2 MPa;己16-17煤頂板巖樣(泥巖)黏聚力為3.3 MPa、內(nèi)摩擦角為30.1°、抗拉強(qiáng)度為1.1 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為4.2 MPa;己16-17煤黏聚力為3.3 MPa、內(nèi)摩擦角為36.3°、抗拉強(qiáng)度為0.5 MPa、平均抗壓強(qiáng)度為3.6 MPa。

    (2)根據(jù)數(shù)值模擬和理論分析,將己16-17-31020運(yùn)輸巷布置方式確定為外錯(cuò)式;把己16-17-31020運(yùn)輸巷布置在己15-31040采空區(qū)的下方,其巷道距上覆遺留煤柱邊緣水平距離為25 m。

    (3)當(dāng)巷道采用外錯(cuò)25 m的方式布置時(shí),頂板采用高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨桿,直徑22 mm,長(zhǎng)2 600 mm,錨桿數(shù)量為8根,錨固力不小于228 kN。間距為700 mm,排距為800 mm。幫部錨桿采用高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨桿,直徑20 mm,長(zhǎng)2 400 mm,錨桿數(shù)量為5根,錨固力不小于188 kN。間距為750 mm,排距為800 mm。頂板錨索采用高強(qiáng)度高預(yù)緊力錨索,直徑22 mm,長(zhǎng)6 500 mm,錨桿數(shù)量為2根,極限強(qiáng)度不小于1 860 MPa。間距為1 200 mm,排距為1 600 mm。對(duì)其進(jìn)行圍巖變形量觀測(cè)和頂板離層監(jiān)測(cè)得出,巷道頂?shù)装遄畲笠平繛?7 mm,兩幫最大收斂量為104 mm;巷道深部最大離層量為11 mm,淺部最大離層量為10 mm。試驗(yàn)表明,在大平距外錯(cuò)的布置方式下,巷道的支護(hù)難度低、應(yīng)力環(huán)境小、控制效果好,研究有效解決了巷道大變形、高應(yīng)力問(wèn)題。

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