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    邊底水油藏蒸汽吞吐耐溫凍膠泡沫的研制與評價(jià)

    2022-05-27 08:00:24何海峰陳安勝彭志敏楊子浩
    精細(xì)石油化工 2022年3期
    關(guān)鍵詞:體系

    何海峰,陳安勝,彭志敏,楊子浩,廖 毅

    (1.中國石化勝利油田孤東采油廠,山東 東營 257237; 2.中國石油大學(xué)(北京),北京 102249)

    稠油熱采產(chǎn)量主要由蒸汽吞吐量決定。多輪蒸汽吞吐后期,汽竄現(xiàn)象加劇、油層壓力降低、邊底水向油層入侵,由此產(chǎn)生的高含水現(xiàn)象直接影響了熱采井開發(fā)效果。凍膠泡沫通過聚合物間的交聯(lián)反應(yīng),可構(gòu)成穩(wěn)定的泡沫骨架[1-4],具有優(yōu)良的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。凍膠泡沫廣泛應(yīng)用于油田用封堵劑的生產(chǎn),在邊底水稠油油藏?cái)U(kuò)大蒸汽波及體積、改善熱采效果方面具有明顯優(yōu)勢[5-9]。

    調(diào)研發(fā)現(xiàn),在熱采過程中,現(xiàn)階段室內(nèi)研制及現(xiàn)場應(yīng)用的凍膠泡沫,仍然存在耐溫性能不足,封堵有效期較短的問題。為此,筆者通過篩選耐高溫耐鹽的聚丙烯酰胺、發(fā)泡劑和交聯(lián)劑,制備了一種具有較高穩(wěn)定性的耐溫凍膠泡沫體系,揭示了其耐溫機(jī)理,評價(jià)了其耐溫性能和封堵性能。

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 材料及儀器

    聚丙烯酰胺(AN、FAM、C7),工業(yè)級,法國愛森;聚丙烯酰胺(HBD、ZETAG),工業(yè)級,德國巴斯夫;聚丙烯酰胺(KYPAM),工業(yè)級,恒聚化工;十二烷基硫酸鈉(SDS),92%、α-烯基磺酸鈉(AOS),94%,中輕集團(tuán);氯化鉻,分析純,京純化學(xué);十二烷基苯磺酸鈉(SDBS)、硫脲、氯化鈉,分析純;水溶性酚醛樹脂(固含量75%),麥克林試劑;椰油酰胺丙基甜菜堿(CAB-35,固含量35%),上海圣軒生物科技;黃原膠,工業(yè)級,鄭州丹尼生物;氮?dú)?,純?9%,北京京高氣體;酚醛交聯(lián)劑A、有機(jī)鋯交聯(lián)劑B,自制。

    LVDV-Ⅱ型布氏黏度計(jì),Brookfield公司;CX33型光學(xué)顯微鏡,日本奧林巴斯公司;SU8010型掃描電鏡,日本日立公司;Waring-Blender型攪拌器,Waring公司;驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置,中國石油大學(xué)(北京)。

    1.2 耐溫聚合物體系篩選

    通過測定不同聚合物溶液在高溫高鹽環(huán)境下的聚合物的黏度保留率來評價(jià)其耐溫耐鹽性能。稱量一定質(zhì)量的聚合物,將其緩慢加入礦化度為30 g/L的礦化水中,攪拌3 h,然后靜置24 h待用。將聚合物溶液放入100 ℃的烘箱中老化24 h,通過測定老化前后的聚合物溶液黏度計(jì)算聚合物的黏度保留率。

    1.3 起泡劑的篩選

    將不同類型的起泡劑置于150 ℃恒溫箱中老化24 h。將處理后的起泡劑與聚合物溶液混合,用攪拌機(jī)起泡。泡沫裝入150 ℃的可視化反應(yīng)釜中,記錄泡沫體積和半衰期[10],對比高溫處理前后泡沫綜合值變化情況。

    1.4 交聯(lián)劑的篩選

    選用不同類型的交聯(lián)劑與一定濃度的聚合物溶液混合,加入一定量的除氧劑硫脲,攪拌0.5 h。取30 mL注入安瓿瓶內(nèi),抽真空3 h,放入150 ℃烘箱內(nèi),以強(qiáng)度代碼法及黏度法確定成膠狀態(tài)[11],記錄成膠時(shí)間和成膠強(qiáng)度隨時(shí)間變化的情況。

    1.5 凍膠泡沫體系的制備及耐溫性能評價(jià)

    采用先起泡后成膠的方法制備凍膠泡沫。取100 g一定濃度的KYPAM聚合物溶液,加入0.2%交聯(lián)劑A+0.1%交聯(lián)劑B+0.5%發(fā)泡劑SDS+0.1%硫脲+0.3%黃原膠,用攪拌器制備泡沫。將泡沫置于可視化反應(yīng)釜中,放入150 ℃恒溫箱,定期記錄泡沫體積變化和析液情況。

    1.6 泡沫凍膠封堵性能評價(jià)

    評價(jià)實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。連接裝置管線,在儲水罐中灌入模擬水,將巖心放入夾持器中,開啟計(jì)算機(jī)壓力采集裝置,保持環(huán)壓比注入壓力高3 MPa左右;注水1.8 PV,泵速為0.6 mL/min。記錄平衡壓力P0,然后計(jì)算巖心的滲透率K。

    圖1 凍膠泡沫封堵性能測試實(shí)驗(yàn)裝置

    關(guān)閉水驅(qū)管線,打開平流泵和二氧化碳?xì)馄?,使泡沫發(fā)生器產(chǎn)生泡沫。注入泡沫,維持回壓不變,注入1.2 PV后,記錄壓差,將注入泡沫后的巖心夾持器放入150 ℃恒溫箱中24 h,使凍膠泡沫老化成膠,再將巖心夾持器接入裝置,再次水測巖心滲透率。通過前后壓差變化量計(jì)算凍膠泡沫的封堵性能。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 聚合物的篩選

    在100 ℃、30 g/L NaCl礦化度下,質(zhì)量濃度為3 g/L的不同類型聚合物溶液老化24 h前后的黏度及黏度保留率見表1。

    由表1可見,聚合物KYPAM的黏度保留率最高,具有較好的耐溫耐鹽性能。相較于其他聚合物,在相同濃度下,KYPAM具有更高的黏度,高黏度有利于增大泡沫液膜的排液阻力、延長泡沫析液時(shí)間,在凍膠泡沫體系成膠前穩(wěn)定泡沫。因此優(yōu)選KYPAM作為聚合物主劑。

    表1 聚合物溶液老化前后的黏度及黏度保留率

    2.2 起泡劑成分的選定

    2.2.1 起泡性能

    常溫、30 g/L礦化度的條件下,在200 g聚合物溶液中加入不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的起泡劑,用Warning-Blender攪拌器以4 000 r/min的轉(zhuǎn)速攪拌起泡,各體系的起泡體積和泡沫半衰期見圖2。

    圖2 起泡體積及析液半衰期與起泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系

    由圖2可見:隨起泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加,各體系的起泡體積和泡沫半衰期均隨之提高,其中AOS體系始終處于較高水平;SDS性能隨質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化較為明顯,當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加到0.5%時(shí),其起泡體積和泡沫半衰期與AOS較為接近,起泡和穩(wěn)泡性能優(yōu)良。

    2.2.2 耐溫性

    圖3是150 ℃處理前后的泡沫綜合值。由圖3可見,SDS經(jīng)高溫處理前后的泡沫綜合值變化較小,且泡沫綜合值均較高,耐溫性最優(yōu)。綜合考慮,選擇0.5%的SDS作為體系發(fā)泡劑比較合適,有利于凍膠泡沫體系的生成及穩(wěn)定。

    圖3 起泡劑耐溫性能評價(jià)

    2.3 交聯(lián)劑的選定

    分別以水溶性酚醛樹脂、氯化鉻、A-B為交聯(lián)劑,對比150 ℃、30 g/L NaCl礦化度的條件下凍膠體系的成膠時(shí)間及強(qiáng)度。圖4為不同交聯(lián)體系的成膠現(xiàn)象。

    由圖4可見:酚醛樹脂凍膠體系耐溫性能良好,無脫水現(xiàn)象,但成膠速度較慢、強(qiáng)度較低。氯化鉻體系成膠迅速,能在較短時(shí)間內(nèi)形成高強(qiáng)度凍膠;但在高溫條件下,交聯(lián)反應(yīng)速率過快,脫水現(xiàn)象嚴(yán)重,凍膠強(qiáng)度迅速降低。A-B是一種復(fù)合交聯(lián)體系,相比以上兩個(gè)體系,A-B體系成膠時(shí)間短、強(qiáng)度高,穩(wěn)定性良好,12 h內(nèi)無脫水現(xiàn)象,基本符合制備凍膠泡沫的條件。

    圖4 不同交聯(lián)體系的成膠現(xiàn)象

    A-B體系成膠情況見表2。由表2可見,當(dāng)聚合物質(zhì)量濃度為3 g/L、使用0.2%A+0.1%B時(shí),成膠最快、成膠強(qiáng)度最高、穩(wěn)定性最強(qiáng),未發(fā)生脫水現(xiàn)象,可進(jìn)一步用于凍膠泡沫的制備。

    表2 A-B體系成膠情況

    圖5是0.2%A+0.1%B時(shí)凍膠體系的強(qiáng)度及成膠時(shí)間與聚合物濃度的關(guān)系。

    圖5 凍膠黏度及成膠時(shí)間與聚合物質(zhì)量濃度的關(guān)系

    由圖5可見,隨聚合物質(zhì)量濃度的提高,凍膠黏度也隨之升高,但增加到3 g/L后,黏度上升趨勢變緩,成膠時(shí)間隨之縮短。

    2.4 聚合物質(zhì)量濃度對凍膠泡沫體系的影響

    將不同聚合物濃度的凍膠泡沫置于150 ℃的恒溫箱中,考察其泡沫體積、泡沫半衰期及液膜黏度,結(jié)果見圖6和圖7。

    圖6 凍膠泡沫體積及半衰期與聚合物質(zhì)量濃度的關(guān)系

    由圖6及圖7可見,在凍膠泡沫制備過程中,隨聚合物質(zhì)量濃度的增加,體系半衰期增長,泡沫體積先增加后減少,體系強(qiáng)度隨之增強(qiáng)。而在凍膠泡沫的老化過程中,各體系黏度均隨老化時(shí)間的增長先升高后降低,這是由于隨時(shí)間的增長,交聯(lián)反應(yīng)程度增加,黏度隨之增加;但反應(yīng)程度增加到一定程度出現(xiàn)脫水現(xiàn)象,同時(shí)聚合物降解程度加劇,導(dǎo)致體系黏度下降。

    圖7 不同強(qiáng)度凍膠泡沫液膜黏度與時(shí)間的關(guān)系

    2.5 溫度對凍膠泡沫體系的影響

    在最優(yōu)的組分配比條件下制備凍膠泡沫體系,考察溫度對其性能的影響,結(jié)果見圖8。

    圖8 析液體積及凍膠泡沫黏度與溫度的關(guān)系

    由圖8可見,隨著溫度的升高,凍膠泡沫體系析液量逐漸減少,泡沫黏度呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢。在150 ℃時(shí),體系黏度達(dá)到最高,說明在90~150 ℃,凍膠泡沫的穩(wěn)定性隨溫度升高而加強(qiáng);其原因是隨溫度升高,交聯(lián)反應(yīng)速度加快,有利于泡沫初期形成凍膠壁。而當(dāng)溫度超過150 ℃后,體系黏度略微下降;這是由于溫度過高時(shí),聚合物降解速率加快,同時(shí)交聯(lián)反應(yīng)程度加劇,造成聚合物團(tuán)聚,體系穩(wěn)定性降低,黏度下降。

    150 ℃條件下,該凍膠泡沫體系析液半衰期為15 d,此時(shí)該凍膠泡沫的泡沫保留率仍在70%以上。表明該凍膠泡沫具有較高的高溫穩(wěn)定性,適用于高溫油藏蒸汽驅(qū)過程中調(diào)剖堵水。

    2.6 泡沫凍膠的形貌及耐溫機(jī)理分析

    在25 ℃、30 g/L NaCl礦化度條件下,通過光學(xué)顯微鏡及冷凍掃描電鏡觀察水基泡沫和泡沫凍膠的形貌(圖9)。結(jié)果發(fā)現(xiàn),與普通水基泡沫相比,凍膠泡沫外壁較厚,泡沫壁的液體析出速度較慢,形狀保持球形,其外壁上存在褶皺是交聯(lián)產(chǎn)生的凍膠骨架,可起到高溫下穩(wěn)定泡沫的作用。

    圖9 普通泡沫與凍膠泡沫形態(tài)

    水基泡沫可觀測到交織的晶狀結(jié)構(gòu),為起泡劑和高礦化度下析出的NaCl相互纏繞組成,結(jié)構(gòu)連接散亂;而凍膠泡沫的液膜形成網(wǎng)狀凍膠結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)較為連續(xù),具有較好的強(qiáng)度和剛性,有效增強(qiáng)了泡沫液壁強(qiáng)度和穩(wěn)定性,從而強(qiáng)化凍膠泡沫耐溫耐鹽性能。

    2.7 泡沫凍膠封堵性能

    以0.6 mL/min的速率水驅(qū)測試巖心滲透率,記錄平衡壓差。以氣液體積比3∶1,向不同滲透率的巖心中注入1.2 PV凍膠泡沫,在150 ℃下老化24 h,使凍膠泡沫成膠,然后繼續(xù)水驅(qū),記錄壓差,計(jì)算體系的封堵率。巖心物性參數(shù)和不同滲透率巖心的封堵結(jié)果見表3、表4和圖10。

    表3 巖心物性參數(shù)表

    表4 不同巖心滲透率下凍膠泡沫封堵率

    由表3、表4和圖10可見,該凍膠泡沫體系體系的封堵性能具有一定的選擇性,當(dāng)滲透率小于100 mD時(shí),凍膠泡沫難以注入,無法起到封堵作用;隨巖心滲透率的升高,凍膠泡沫封堵能力先增大后減小,對于滲透率為1 000 mD的高滲巖心,注入該凍膠泡沫體系,其封堵率可達(dá)99.92%,水驅(qū)7 PV后封堵壓仍能保持4 MPa以上,具有優(yōu)良的封堵性能;當(dāng)巖心滲透率繼續(xù)升高時(shí),凍膠泡沫的封堵能力將會下降,但仍高于低滲巖心。

    圖10 不同巖心滲透率對于凍膠泡沫封堵性能影響

    3 結(jié) 論

    a.通過對體系組分的優(yōu)選和復(fù)配,確定耐溫凍膠泡沫配方為:3 g/L的KYPAM聚合物溶液+0.1%硫脲+0.5% SDS +0.2% A+0.1%B+0.3%黃原膠。在150 ℃,30 g/L的NaCl條件下,15d后該凍膠泡沫的泡沫保留率仍在70%以上,具有優(yōu)良的耐高溫性能。

    b.制得的凍膠泡沫的封堵性能具有一定的選擇性,對高滲巖心表現(xiàn)出優(yōu)良的封堵性能。向滲透率為1 000 mD的巖心內(nèi)注入1.2 PV凍膠泡沫后,封堵率可達(dá)99.92%,同時(shí)體系的耐沖刷性良好;在水驅(qū)7 PV后,仍保持較高的封堵壓差。對邊底水油藏蒸汽吞吐后期過程中高含水現(xiàn)象,具有較好的堵水調(diào)剖應(yīng)用前景。

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