鄭小郴
(珠海格力電器股份有限公司 珠海 519070)
對(duì)于空調(diào)產(chǎn)品的研究大部分都在于整機(jī)性能及功能上的開發(fā)研究。對(duì)于輔料及一些配件成為各研究人員不想涉及的領(lǐng)域。然而,只有從小至大、從配件至整機(jī)等全方位的周全思考,嚴(yán)密評(píng)估,才能開發(fā)出可靠的、實(shí)用的、符合大眾需求的產(chǎn)品。2021年董澤華針對(duì)空調(diào)室外機(jī)支架安全現(xiàn)狀,從腐蝕、支架力矩、強(qiáng)度等多方面,并結(jié)合GB 17790《家用和類似用途空調(diào)器安裝規(guī)范》、GB/T 10125《人造氣氛腐蝕試驗(yàn) 鹽霧試驗(yàn)》以及GB/T 3098.1-2010《緊固件機(jī)械性能 螺栓、螺釘和螺柱》的相關(guān)要求;進(jìn)行受力及性能的分析,并總結(jié)出相關(guān)結(jié)論以提高支架的安全性。結(jié)合其他人員的科研結(jié)果,目前對(duì)于支撐架的研究存在兩個(gè)缺陷,其一是忽略空調(diào)室外機(jī)因壓縮機(jī)導(dǎo)致左右兩邊重力差異大,其次是對(duì)于仿真及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)合的缺失。當(dāng)前,一些海外地區(qū)物資匱乏,客戶需要我司提供空調(diào)外機(jī)安裝支架,作為配件采購(gòu)。由于目前采購(gòu)的安裝架(出口海外)為零星采購(gòu)物料,成本略高且不受控,因此,我司出口下單自制1P、2P、3P室外機(jī)安裝架。為保證產(chǎn)品可靠性要求,在產(chǎn)品投模前,需進(jìn)行承重試驗(yàn),本文同時(shí)從理論方面,利用仿真的方法計(jì)算出各配合零件的應(yīng)力分布云圖,并進(jìn)行強(qiáng)度校核,提供最優(yōu)解決方案。
通過有限元仿真的方法模擬安裝支架、螺栓、角鋼的應(yīng)力分布和變形云圖。
表1 各零件的材料參數(shù)
因安裝支架主要支撐空調(diào)室外機(jī),固可簡(jiǎn)化為靜力模型。將空調(diào)室外機(jī)簡(jiǎn)化為重塊放置于安裝支架上,由于主要研究的對(duì)象為安裝架、角鐵、螺栓的受力情況,可將這幾個(gè)零件的網(wǎng)格劃分得較密,重塊與墻壁的網(wǎng)格劃分較粗,如圖1所示。
圖1 有限元模型
載荷:將所有零件施加豎直向下的重力加速度載荷:
G=9 806 m/s2
邊界條件:①固定墻壁 ;②設(shè)置面面接觸對(duì):對(duì)于沒有相對(duì)滑移趨勢(shì)的零件間設(shè)置綁定接觸,如:安裝支架與重物塊、螺栓與角鐵等;對(duì)于有相對(duì)滑移趨勢(shì)的零件件設(shè)置不分離接觸,如安裝支架與角鐵、角鐵與墻壁。對(duì)非線性接觸實(shí)體表面,也可使用罰函數(shù)方程:
式中:
F—有限的接觸力;
K—接觸剛度;
X—穿透量。
分別對(duì)1P、2P、3P殼體進(jìn)行靜力仿真計(jì)算:
[K]—一個(gè)常量矩陣,假設(shè)是線彈性材料行為,使用小變形理論;
{F}—靜態(tài)加在模型上的,且不考慮隨時(shí)間變化的力(不包含慣性影響)。
根據(jù)任務(wù)單要求,1 P的殼體的最大承重為200 kg,相應(yīng)的設(shè)置重塊密度為7.64E-6 kg/mm3,剛好使模型重塊的質(zhì)量為200 kg。固定墻壁,設(shè)置重塊、支架等豎直向下的重力加速度G,并設(shè)置各零件間接觸對(duì),進(jìn)行靜力學(xué)求解,如圖3所示。
圖2 受力示意圖
圖3 1 P殼體各零件變形云圖
根據(jù)仿真計(jì)算的結(jié)果發(fā)現(xiàn),最大的應(yīng)力位置發(fā)生在最下面的方徑螺栓的一個(gè)角上,為108.1 Mpa,支架的最大的應(yīng)力為79.77 Mpa如圖4,均小于各自的屈服極限,故1 P殼體各零件的強(qiáng)度足夠,材料不會(huì)發(fā)生屈服變形。
圖4 1 P殼體支架應(yīng)力分布云圖
根據(jù)任務(wù)單要求,2P的殼體的最大承重為250 kg,相應(yīng)的設(shè)置重塊密度為8.65E-6 kg/mm3,剛好使模型重塊的質(zhì)量為250 kg。應(yīng)力與變形分布情況仿真如圖5、圖6所示。
圖5 2 P殼體各零件承重變形云圖
圖6 2 P殼體安裝架承重應(yīng)力云圖
根據(jù)以上2 P殼體的仿真計(jì)算,發(fā)現(xiàn)應(yīng)力分布情況,基本和1 P殼體一致,應(yīng)力最大位置依然是方徑螺栓的一個(gè)角處,為155 Mpa,安裝支架和角鋼的最大應(yīng)力均較小,在屈服極限范圍內(nèi)。
根據(jù)任務(wù)單要求,3 P的殼體的最大承重為300 kg,相應(yīng)的設(shè)置重塊密度為9.04E-6 kg/mm3,剛好使模型重塊的質(zhì)量為300 kg。應(yīng)力與變形分布情況仿真如如圖7、圖8所示。
圖7 3 P殼體各零件變形云圖
圖8 3 P殼體安裝支架應(yīng)力分布云圖
可以觀察到3 P殼體的承重為300 kg,而最大的應(yīng)力為139.09反而小于2 P殼體的最大應(yīng)力,是由于安裝支架的寬度較寬和螺栓孔的位置分布間距較大所致,安裝支架和螺栓的最大應(yīng)力均在屈服極限范圍內(nèi)。
以上3個(gè)殼體所仿真出的應(yīng)力均在材料的屈服極限之內(nèi),較為安全,對(duì)于靜力載荷,安全系數(shù) =1.2~2.5。計(jì)算出的應(yīng)力越小,安全系數(shù)越高,產(chǎn)品越可靠。由以上計(jì)算得到最大應(yīng)力位置在方徑螺栓上,為減小該最大應(yīng)力,在不影響產(chǎn)品裝配的情況下,增加方形部分長(zhǎng)度,利用1 P殼體進(jìn)行對(duì)比分析計(jì)算,如圖9、圖10所示。
圖9 目前所采用方徑螺栓
圖10 加長(zhǎng)方形部分長(zhǎng)度
通過對(duì)比分析,目前所采用的方徑螺栓受剪切的面積較小,所以螺栓容易被剪切破壞,增加了承受剪切的面積之后,應(yīng)力有了較大的改善由108.1 Mpa降低到68.25 Mpa,且最大的應(yīng)力位置由螺栓配合位置轉(zhuǎn)移到支架與角鋼接觸的位置。
圖12 支架間距239 mm
考慮兩個(gè)安裝支架的之間距離對(duì)應(yīng)力的影響情況,通過如下應(yīng)力云圖,發(fā)現(xiàn)支架間距對(duì)應(yīng)力的影響不大。
考慮實(shí)際室外機(jī)在安裝時(shí),有壓縮機(jī)一邊的重量會(huì)比另一邊稍重,以1 P殼體為例調(diào)整重塊在支架上擺放的位置,作對(duì)比分析。如圖13、圖14所示,最大應(yīng)力從108.1 Mpa上升到127.08 Mpa,但是最大應(yīng)力均在屈服極限之內(nèi)。
圖13 重塊在中間位置
圖14 重塊右移50 mm
實(shí)驗(yàn)地點(diǎn):試制分廠
實(shí)驗(yàn)時(shí)間:2013-1-31至2013-2-2
實(shí)驗(yàn)器材:安裝支架、膨脹螺栓、角鋼、方徑螺栓、砝碼、扳手等。
實(shí)驗(yàn)方法:模擬實(shí)際分體室外機(jī)的安裝方式進(jìn)行承重試驗(yàn)。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果如下:1#、2#、3#安裝架均無(wú)螺栓松脫、彎曲、開裂、錯(cuò)位;安裝架無(wú)變形、開裂等現(xiàn)象,如圖15所示。
圖15 顯示區(qū)域的澆口與顯示區(qū)域距離
同本文利用理論仿真和試驗(yàn)驗(yàn)證的方法,分析了三種殼體的安裝支架等零件的應(yīng)力分布情況,并進(jìn)行了強(qiáng)度校核,三種支架都是安全的,但為了進(jìn)一步提高產(chǎn)品的可靠性,在不影響裝配的情況下,可適當(dāng)加高方徑螺栓的方形部分。目前市面上的支撐架存在多種不同的結(jié)構(gòu)方式,本次文章只簡(jiǎn)述了當(dāng)前對(duì)應(yīng)的空調(diào)器及所搭配的外機(jī)支撐架。在實(shí)際的設(shè)計(jì)產(chǎn)品中,我們的設(shè)計(jì)應(yīng)該于不拘一束,對(duì)不同的產(chǎn)品的搭配應(yīng)該有細(xì)致、可靠的結(jié)構(gòu)搭配;站在成本、工廠、消費(fèi)者的角度去設(shè)計(jì),做到日益改善,精益求精!