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    建筑密集區(qū)半蓋挖車(chē)站圍護(hù)結(jié)構(gòu)選型及分析

    2022-05-20 06:12:20張剛
    關(guān)鍵詞:密集區(qū)圍護(hù)結(jié)構(gòu)號(hào)線

    張剛

    (中交一公局廈門(mén)工程有限公司,福建 廈門(mén) 361000)

    1 引言

    隨著城市建設(shè)的快速發(fā)展以及城市人口的不斷增多,很多城市的老城區(qū)修建了地鐵,以緩解老城區(qū)的交通壓力。但是老城區(qū)建筑物密集,地下障礙物多,場(chǎng)地十分狹小,可利用的有限空間問(wèn)題突出。在這種城市密集區(qū)對(duì)地鐵基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)選型更為嚴(yán)格,既要承擔(dān)外圍土層壓力,又要控制基坑變形和周?chē)ㄖ锏某两?,保證周邊建構(gòu)(筑)物的安全。

    在地鐵工程建設(shè)中,圍護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和施工是其中一個(gè)難點(diǎn)。在深大基坑的圍護(hù)結(jié)構(gòu)中主要有排樁和地下連續(xù)墻,內(nèi)支撐主要是鋼管支撐以及鋼架混凝土支撐;地下連續(xù)墻是利用成槽機(jī)械以及泥漿護(hù)壁在地下形成一字形、T字形或π形槽體,然后下放鋼筋籠,澆筑混凝土,從而形成一道具有防滲、擋土和承重功能且連續(xù)的地下墻體;排樁指通過(guò)旋挖鉆以及泥漿護(hù)壁+止水帷幕、或樁體咬合,下放鋼筋籠、澆筑混凝土后形成的一排或者雙排的擋土支護(hù)結(jié)構(gòu)[1]。

    2 工程概況

    2.1 車(chē)站概況

    廣州市某地鐵車(chē)站沿東川路南北向布置,既有1號(hào)線車(chē)站沿中山二路東西向布置,與1號(hào)線車(chē)站呈L形換乘。車(chē)站主體為地下4層雙跨島式車(chē)站,全長(zhǎng)170 m,標(biāo)準(zhǔn)段寬24.7 m,標(biāo)準(zhǔn)段基坑深27.35 m。因要保證市民的就醫(yī)與交通流量要求,基坑開(kāi)挖方案采用半蓋挖法。

    2.2 周邊環(huán)境

    車(chē)站位于老城區(qū),道路狹窄,為16 m雙向4車(chē)道;周邊建筑物密集,兩側(cè)建筑物最小間距僅為36 m,與車(chē)站結(jié)構(gòu)最近建筑物僅1.8 m;車(chē)站北側(cè)為既有1號(hào)線區(qū)間,二者距離僅有8.5 m,在地鐵保護(hù)范圍內(nèi),1號(hào)線出入口在車(chē)站主體范圍內(nèi),施工時(shí)需要封閉拆除該出口;東側(cè)為人民醫(yī)院10~25層建筑物,為樁基礎(chǔ)并有2~3層地下室,距離車(chē)站3~5 m;西側(cè)主要為5~29層居民建筑物,高層多為樁基礎(chǔ)并有地下室,8層以下建筑物多為淺基礎(chǔ);南側(cè)主要有2~7層建筑物,間距3~6 m,且多為淺基礎(chǔ)。兩側(cè)高層建筑基礎(chǔ)多為人工挖孔樁加錨桿支護(hù),且錨桿侵入主體基坑范圍內(nèi)[2]。

    車(chē)站范圍內(nèi)不僅建筑物密集,而且各種管線散布在車(chē)站兩側(cè)及車(chē)站結(jié)構(gòu)正上方。有100多條通信管線分布在車(chē)站范圍內(nèi),DN800 mm排水管、DN219 mm燃?xì)夤堋N1200 mm排水、2000 mm×1500 mm雨水渠箱、十余條10 kV、3條110 kV電纜貫穿車(chē)站。

    2.3 工程地質(zhì)、水文情況

    車(chē)站為海陸交互相沉積地貌單元,地形較為平坦?;觽?cè)壁巖土層類(lèi)型較多,包括雜填土<1-1>、流塑狀淤泥質(zhì)土<2-1B>、中砂<3-2>、礫砂<3-3>、軟塑狀粉質(zhì)黏土<4N-1>、可塑狀粉質(zhì)黏土<4N-2>、硬塑~堅(jiān)硬狀粉質(zhì)黏土<5N-2>,以及全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、粗砂巖、細(xì)砂巖<6>、強(qiáng)風(fēng)化粗砂巖<7-1>、泥質(zhì)粉砂巖、粉砂巖、細(xì)砂巖<7-3>和中等風(fēng)化粗砂巖<8-1>、泥質(zhì)粉砂巖、粉砂巖、細(xì)砂巖<8-3>、微風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖<9-3>。

    3 基坑內(nèi)支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    車(chē)站基坑周邊建筑較為密集,且距離車(chē)站結(jié)構(gòu)較近。同時(shí)所處地質(zhì)較差,土體及巖層水較為豐富?;由疃容^深,為27.35 m。因此,內(nèi)支撐的承載力要求較高,豎向需要更多支撐。結(jié)合相關(guān)資料以及計(jì)算分析,基坑等級(jí)為一級(jí),基坑重要性系數(shù)1.1,支護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移0.2%H(H為基坑深度,mm),且<30 mm。擬設(shè)置5道支撐,其中1~4道支撐選擇鋼筋混凝土支撐,第5道支撐選擇φ609 mm鋼支撐。

    第1道支撐截面1000 mm×1000 mm,間距6000 mm,冠梁截面1000 mm×1000 mm;第2~4道支撐截面700 mm×800 mm,間距6000 mm,混凝土腰梁截面800 mm×800 mm;第5道支撐采用φ609 mm,厚度t=16 mm鋼管撐,間距3000 mm。

    支撐的剛度計(jì)算見(jiàn)式(1):

    式中,KT為支撐的實(shí)際剛度,MN/m;η為支撐的松弛系數(shù),取1.0;Ez為支撐的彈性模量,MPa;Az為支撐的截面面積,cm2;Sa為支撐的計(jì)算寬度,取1 m;L為支撐的計(jì)算寬度,m;S為支撐水平間距,m;x為計(jì)算點(diǎn)至支撐點(diǎn)的距離,取0.5 m;Ls為支撐的計(jì)算長(zhǎng)度,m;θ為支撐與腰梁的夾角,對(duì)撐取90°,斜撐取45°;Ej為腰梁彈性模量,MPa;Ij為腰梁的慣性矩,cm4。

    經(jīng)軟件計(jì)算得到支撐的實(shí)際剛度。第1道支撐KT1=2767.3 MN/m;第2道支撐KT2=1586 MN/m;第3道支撐KT2=1568 MN/m;第4道支撐KT4=1985 MN/m;第5道支撐KT5=554.2 MN/m。

    支撐的材料抗力計(jì)算見(jiàn)式(2):

    式中,T為支撐的材料抗力,kN;ζ為與工程形式有關(guān)的調(diào)整系數(shù),取1.00;ψ為與細(xì)長(zhǎng)比有關(guān)的調(diào)整系數(shù);fc為混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,N/mm2。

    代入式(2)得:第1道支撐T1=14222 kN;第2道支撐T2=6428 kN;第3道支撐T3=6428 kN;第4道支撐T4=8545 kN;第5道支撐T5=5617 kN。根據(jù)工程類(lèi)比、施工工序以及支撐的軸力計(jì)算可得支撐豎向間距,支撐豎向間距依次取5300 mm、5500 mm、5350 mm、5000 mm。

    4 圍護(hù)結(jié)構(gòu)選型

    由于車(chē)站周?chē)h(huán)境復(fù)雜,基坑深度較深,且對(duì)防水要求較高,因此,選擇對(duì)地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐方案和圍護(hù)樁+φ600 mm旋噴樁+內(nèi)支撐方案進(jìn)行比選。

    4.1 地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐方案

    地下連續(xù)墻厚1000 mm,嵌固深度微風(fēng)化巖層取1.5 m,中分化巖層取2.5 m,強(qiáng)風(fēng)化取4 m,平均槽段深度取28.95 m?;油獾孛娉d取用20 kPa,根據(jù)實(shí)際選取最不利孔位置MLZ3-LSLY-025,樓層高度為8層,取荷載為120 kPa,依據(jù)地下連續(xù)墻和車(chē)站相關(guān)參數(shù)及JGJ 120—2012《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》,采用理正深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)軟件F-SPW7.0,按彈性支點(diǎn)法和增量法計(jì)算。砂性土采用水土分算計(jì)算水土壓力,黏性土采用水土合算計(jì)算水土壓力。土的水平抗力系數(shù)按m法確定。

    經(jīng)過(guò)計(jì)算,地下連續(xù)墻的位移、彎矩、剪力如圖1所示,地下連續(xù)墻最大位移為:11.19 mm≤30 mm,且≤0.025%H,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求;最大支撐軸力在第4道支撐處,為5248.55 kN;最大沉降量為14 mm,滿(mǎn)足JGJ 120—2012《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》要求。

    圖1 地下連續(xù)墻位移、彎矩、剪力圖

    4.2 圍護(hù)樁+內(nèi)支撐方案

    樁長(zhǎng)28.95 m鉆孔灌注樁+12 m樁間旋噴樁止水帷幕,鉆孔灌注樁直徑徑取1000 mm、間距1200 mm,旋噴樁直徑600 mm。選取與地連墻相同條件下進(jìn)行計(jì)算。

    經(jīng)過(guò)計(jì)算,圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)位移、彎矩、剪力如圖2所示,圍護(hù)樁最大位移為:15.00 mm≤30 mm,且≤0.025%H,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求;最大支撐軸力在第4道支撐處,為5129.59 kN;最大沉降量為17 mm,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)及規(guī)范要求。

    圖2 圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)位移、彎矩、剪力圖

    4.3 圍護(hù)結(jié)構(gòu)方案比選

    經(jīng)計(jì)算,地下連續(xù)墻和圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)都可以在本站實(shí)施,因此,在其他方面進(jìn)行方案比選。

    4.3.1 受力性能

    兩種圍護(hù)結(jié)構(gòu)所處環(huán)境、地層、外荷載以及內(nèi)支撐設(shè)置相同,因此,對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的抗彎剛度EI進(jìn)行比較,兩種結(jié)構(gòu)材料的彈性模量E相同,則只比較支護(hù)結(jié)構(gòu)的截面抗彎剛度I:圍護(hù)樁單元I樁=πD4/64(D為圍護(hù)樁直徑,m),地下連續(xù)墻支護(hù)單元I墻=bh3/12(b為地下連續(xù)墻厚度,m;h為截面高度,m);經(jīng)過(guò)計(jì)算I樁=0.049 m4;I墻=0.0833 m4,而I墻>I樁;因此,地下連續(xù)墻的抗彎剛度較圍護(hù)樁大。

    4.3.2 對(duì)周邊環(huán)境的影響

    由于本車(chē)站距離周?chē)ㄖ镙^近,且位于醫(yī)院附近,需要控制噪聲;同時(shí)在車(chē)站北端頭側(cè)8.5 m處有既有1號(hào)線區(qū)間,附近有大量居民樓房為天然基礎(chǔ),因此,對(duì)施工產(chǎn)生的振動(dòng)需要控制。由于氣候環(huán)境和地質(zhì)、水文條件,地下水豐富,降水較多,所以,圍護(hù)結(jié)構(gòu)需要較好的止水防滲措施。圍護(hù)樁施工時(shí),振動(dòng)大,噪聲難以控制;同時(shí),防水措施采用φ600 mm旋噴樁,但增加止水帷幕措施,不僅增加了施工難度,也增加了對(duì)土體的擾動(dòng)次數(shù)。

    而地下連續(xù)墻施工采用雙輪銑成槽,振動(dòng)小,降低了對(duì)附近建筑物、地鐵區(qū)間的影響;同時(shí)產(chǎn)生的噪聲可以控制,對(duì)居民、醫(yī)院病人的影響較??;地下連續(xù)墻接頭采用套銑接頭,該工藝成熟,已經(jīng)得到較好的止水效果,不易失效,工藝簡(jiǎn)單,結(jié)構(gòu)的整體性較好。因此,在城市密集區(qū)以及地下水位較高的地質(zhì)情況下,地下連續(xù)墻更加適用[3]。

    4.4 經(jīng)濟(jì)性比較

    本工程方案研究階段,對(duì)地下連續(xù)墻及圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體工程費(fèi)用估算對(duì)比(見(jiàn)表1)。地下連續(xù)墻雖然總體造價(jià)較圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)造價(jià)高,但整體經(jīng)濟(jì)效益較為可觀。

    表1 地下連續(xù)墻及圍護(hù)樁結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)對(duì)比表萬(wàn)元

    5 結(jié)語(yǔ)

    綜上所述,通過(guò)對(duì)地下連續(xù)墻和排樁圍護(hù)結(jié)構(gòu)的受力、對(duì)環(huán)境的影響、成本、適用性進(jìn)行分析和計(jì)算,可以看出在城市建筑密集區(qū)地鐵基坑采用地下連續(xù)墻是不二的選擇。地下連續(xù)墻剛度較大、抗?jié)B性好、耐久性好、安全性高、經(jīng)濟(jì)性好,同時(shí)在建筑密集區(qū)施工時(shí)對(duì)周邊建筑物結(jié)構(gòu)和居民生活影響較小,機(jī)械化程度高,適用于各種復(fù)雜的地質(zhì)環(huán)境。通過(guò)合理規(guī)劃場(chǎng)地、控制施工參數(shù)等手段,地下連續(xù)墻會(huì)越來(lái)越適用于城市建筑密集區(qū)的基坑的圍護(hù)結(jié)構(gòu)。

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