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    臺風(fēng)損毀后某護岸修復(fù)方案研究

    2022-03-13 08:22:08趙雁飛楊文斌
    港工技術(shù) 2022年1期
    關(guān)鍵詞:護面堤身塊石

    趙雁飛,楊文斌

    (中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計院有限公司,天津 300220)

    引言

    近年來,我國沿海地區(qū)大部分護岸建設(shè)年限已久且設(shè)計抗風(fēng)浪等級偏低,每次遭遇臺風(fēng)襲擊時,都會遭受不同程度的損壞,直接威脅后方陸域的安全。本文以我國東南沿海某護岸受臺風(fēng)損毀修復(fù)工程為依托,通過研究,確定合理的修復(fù)方案,可為類似護岸修復(fù)工程提供借鑒。

    1 項目概況

    1.1 工程概況

    依托項目位于我國東南沿海,該護岸原設(shè)計為寬肩臺拋石斜坡式結(jié)構(gòu),設(shè)計頂高程5.5 m,設(shè)計堤頂寬度約12.5~20 m,堤頂里側(cè)設(shè)有高1.5 m的子堰。堤身外坡采用300~900 kg大塊石護面,內(nèi)坡拋填開山石渣,作為堤身后方吹填料的倒濾結(jié)構(gòu)層。

    因遭受2018年9月16日超強臺風(fēng)“山竹”的襲擊,護岸損毀嚴(yán)重、護面塊石被卷走,堤頂被完全破壞,嚴(yán)重威脅堤身安全穩(wěn)定,需對其進行修復(fù)設(shè)計,修復(fù)總長約1 300 m。

    本工程設(shè)計高水位2.26 m(當(dāng)?shù)乩碚撟畹统泵?,下同),設(shè)計低水位0.22 m,極端高水位3.56 m,極端低水位-0.48 m。工程海域所在海區(qū)常浪向SE向,頻率34.22 %;次常浪向ESE向及SSE向,頻率分別為10.66 %和9.46 %;無浪頻率11.4 %;強浪向SE向。

    1.2 護岸堤身破壞情況

    護岸在該次臺風(fēng)危害中,頂面損毀嚴(yán)重,迎浪側(cè)基本被摧毀,中部區(qū)域損毀最為嚴(yán)重,其中有長度約666 m 區(qū)段,形成一條寬約13 m 的碎石帶,堤身頂面下降約2.5~3 m。在此過程中,部分塊石也被帶入臺風(fēng)上水區(qū)。護岸頂部設(shè)置的防護網(wǎng)及簡易道路被完全摧毀。

    堤底多波束水下地貌圖顯示,雖然護岸坡度對原設(shè)計斷面坡度明顯放緩,但是護岸坡底線整體仍呈直線,護面塊石呈規(guī)律分布;發(fā)現(xiàn)潰堤區(qū)域有三處,潰堤區(qū)域呈扇狀,發(fā)散分布。以潰堤A 區(qū)為例,共分為4 個突出點,長度約137.8 m,總面積約2 438 m2,最遠擴散至 26.1 m,塊石大小不一,粒徑從1.16×0.61 m~2.77×1.83 m,塊石重量0.56~4.56 t。

    1.3 損毀原因分析

    護岸建成已十余年,曾數(shù)次遭受臺風(fēng)、大浪的沖擊出現(xiàn)過不同程度的損壞,幾經(jīng)修復(fù)效果仍不明顯。根據(jù)現(xiàn)場測量、檢測和有關(guān)研究成果,初步分析堤身損毀有以下原因:

    1)護岸原設(shè)計作為納泥塘圍堰使用,圍堰外側(cè)規(guī)劃建設(shè)碼頭或岸壁等永久性結(jié)構(gòu);原設(shè)計結(jié)構(gòu)安全等級為三級,設(shè)計波浪重現(xiàn)期采用的是二十五年一遇,對應(yīng)設(shè)計波高及周期分別為H1/3=2.8 m,T=6.0 s。由于形勢的發(fā)展和規(guī)劃的改變,圍堰外側(cè)未進行永久結(jié)構(gòu)的建設(shè),多年來圍堰一直作為護岸結(jié)構(gòu)使用,則設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)對于護岸結(jié)構(gòu)偏低,設(shè)計波浪要素取值也偏小,導(dǎo)致遭遇極端工況時,護岸堤身很容易發(fā)生破損。

    2)護岸原設(shè)計采用寬肩臺式拋石斜波堤結(jié)構(gòu),作為臨時圍堰使用基本可行,但若將其作為永久護岸使用時,則斷面尺度和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性存在明顯不妥之處。護岸原設(shè)計斷面及受損后斷面見圖1。寬肩臺結(jié)構(gòu)最大的特點是容許外側(cè)堤身斷面在波浪作用下發(fā)生變形,直至外坡形成一種動態(tài)平衡。由于構(gòu)成寬肩臺的護面塊石空隙較大,當(dāng)波浪通過寬肩臺時,將產(chǎn)生較大的能量損失,其能量也是導(dǎo)致護面塊石松動變位的主要原因。

    圖1 護岸原設(shè)計斷面及受損后輪廓示意圖

    2 難點及創(chuàng)新點

    1)遭受臺風(fēng)“山竹”襲擊后,護岸受損嚴(yán)重,局部點位出現(xiàn)潰堤現(xiàn)象。在此之前,歷年來每次臺風(fēng)過境后,堤身均有不同程度破損,業(yè)主自行拋填大塊石進行修護,導(dǎo)致堤身結(jié)構(gòu)情況非常復(fù)雜;

    2)修復(fù)方案依托現(xiàn)狀堤身,根據(jù)用海政策,修復(fù)工程施工不得超過當(dāng)?shù)?018 年批復(fù)岸線及現(xiàn)有海域使用權(quán)證范圍,而當(dāng)?shù)?018 年批復(fù)岸線及現(xiàn)有海域使用權(quán)證邊線均距離護岸軸線很近,為了形成更大面積可供使用的后方陸域,導(dǎo)致護岸邊坡坡度很陡,不得不突破規(guī)范條文“護岸的邊坡坡度可采用1:1.5~1:3.5”中的最小值;

    3)本工程設(shè)計波浪要素平均周期13.1 s,規(guī)范中雖對堤身外坡護面塊體重量給出了計算公式,但仍有表述“對于設(shè)計波浪平均周期大于10 s或設(shè)計波高與設(shè)計波長之比小于1/30 的坦波,塊體重量應(yīng)適當(dāng)加強并需進行模型試驗驗證”,護面塊體穩(wěn)定重量需進一步研究;

    4)本工程修復(fù)方案基于臺風(fēng)損毀后的現(xiàn)狀堤身,水下拋石棱體盡量利用現(xiàn)狀大塊石,受陸域邊線及海側(cè)紅線之間寬度制約,棱體頂面高程很難滿足規(guī)范中“不宜高于設(shè)計低水位以下 1.0倍設(shè)計波高值”,部分區(qū)段的寬度也難以滿足深水堤不宜小于5 m 的建議值,拋石棱體的穩(wěn)定無法保證,需通過模型試驗驗證。

    3 結(jié)構(gòu)修復(fù)設(shè)計思路

    本次修復(fù)工程的設(shè)計中適當(dāng)提高了原護岸的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn),按照結(jié)構(gòu)安全等級為二級的永久護岸結(jié)構(gòu)考慮,按照50 年一遇波浪設(shè)計。

    1)臺風(fēng)襲擊后,護岸頂部基本不存在護面結(jié)構(gòu)。如仍按寬肩臺結(jié)構(gòu)考慮,根據(jù)重新推算的設(shè)計波浪核算,堤頂塊石重量嚴(yán)重不滿足規(guī)范要求,若再遭遇極端天氣,堤頂可能出現(xiàn)更嚴(yán)重破壞。

    2)本次設(shè)計堤身外坡護面塊體擬采用扭王字塊體,由于波高和周期均增大明顯,設(shè)計波浪平均周期13.1 s 大于10 s,超出了規(guī)范公式的建議適用范圍,護面塊體重量需通過模型試驗驗證后確定。

    3)適當(dāng)增加堤頂高程,設(shè)置胸墻結(jié)構(gòu),減少堤頂越浪對護岸后方陸域的影響。按照基本不越浪的標(biāo)準(zhǔn),保證擋浪墻計算穩(wěn)定,并考慮盡量減少越浪量,將堤頂高程由根據(jù)規(guī)范波浪爬高公式計算確定的7.5 m 提高到9.5 m,并通過模型試驗驗證。

    4)受限于用海和環(huán)保政策,為形成更大面積的后方陸域,大部分結(jié)構(gòu)段外坡坡度采用1:1.25,為規(guī)范中安放人工塊體斜坡式防波堤邊坡坡度的最大值。

    5)修復(fù)方案基于臺風(fēng)損毀后的現(xiàn)狀堤身,水下拋石棱體利用現(xiàn)狀大塊石。棱體的頂面高程設(shè)置在-1.0~-5.0 m,難以滿足規(guī)范中不高于設(shè)計低水位以下1.0 倍設(shè)計波高值的要求,且塊體坡腳前平臺最窄處寬度為3.7 m,小于規(guī)范中5 m的建議值,其穩(wěn)定性均需通過模型試驗驗證。

    6)初步修復(fù)方案利用現(xiàn)狀堤身下部堆積的大塊石,將位于波浪打擊區(qū)范圍現(xiàn)狀堤身上部開挖后利用現(xiàn)狀堤身大塊石作為墊層,對于現(xiàn)狀堤身上部則在適當(dāng)回填堤心石并理坡后鋪設(shè)一層500~800 kg 塊石墊層,根據(jù)規(guī)范公式計算,選用10 t 扭王字塊體護面。利用現(xiàn)狀堤身下部堆積的大塊石作為波浪打擊范圍以外的棱體塊石。堤身頂部設(shè)混凝土擋浪墻。

    7)通過斷面物理模型試驗,研究扭王字塊體和水下拋石棱體的穩(wěn)定性、護岸上水及越浪情況,形成合理可行的修復(fù)設(shè)計方案。

    4 模型試驗成果及優(yōu)化設(shè)計

    根據(jù)斷面物理模型試驗成果,在極端高水位重現(xiàn)期50 年不規(guī)則波浪作用下,設(shè)計結(jié)構(gòu)胸墻穩(wěn)定,迎浪側(cè)10 t 規(guī)則擺放扭王字塊體出現(xiàn)失穩(wěn),坡腳2排塊體向海側(cè)滾落滑移,坡面塊體在波浪作用下出現(xiàn)大面積擺動,坡肩處塊體出現(xiàn)較大縫隙。

    根據(jù)試驗結(jié)果,對結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化,采用13 t 規(guī)則擺放扭王字塊,墊層塊石規(guī)格調(diào)整為650~1 300 kg塊石,優(yōu)化后結(jié)構(gòu)斷面見圖2。同時將塊體坡腳前棱體頂面平臺寬度改為最不利的3.7 m 進行模型試驗。

    在極端高水位重現(xiàn)期50 年不規(guī)則波浪作用下,原設(shè)計結(jié)構(gòu)胸墻穩(wěn)定,迎浪側(cè)13 t 規(guī)則擺放扭王字塊體出現(xiàn)失穩(wěn),坡腳2 排塊體向海側(cè)滾落滑移,坡面塊體在波浪作用下出現(xiàn)大面積擺動,坡肩處塊體出現(xiàn)較大縫隙,試驗照片見圖3。

    圖3 波浪作用下護面塊體失穩(wěn)

    基于上述試驗結(jié)果,將設(shè)計低水位以下塊體改為隨機安放,以上仍采用規(guī)則擺放。試驗4 h 后,坡腳處塊體出現(xiàn)滾動,試驗照片見圖4。

    圖4 波浪作用下坡腳塊體滾落

    分析護面塊體失穩(wěn)原因:規(guī)則擺放塊體間整體性較好,在波浪作用下所受波浪力較大;且坡面上塊體較多(13 排),對下部坡腳支撐要求較高;斷面所在位置實際水深為-12 m,塊體坡腳底高程為-5 m,恰處于波浪作用較強位置,波浪破碎沖擊較大。

    在優(yōu)化方案一的模型試驗中,護面坡腳前棱體頂面平臺寬度約為3.7 m,不滿足規(guī)范不小于5 m的要求,此外坡腳前平臺寬度對波浪破碎也有一定影響,因此優(yōu)化方案二中,對不同坡腳前平臺寬度進行驗證,驗證寬度分別為5 m 和7.5 m。

    坡腳塊體前平臺寬度為5 m 時,在不同水位重現(xiàn)期為50 年波浪作用下,坡面處塊體有輕微晃動,坡腳處最外側(cè)塊體有擺動,但擺動幅度未超過0.5倍塊體尺寸,也未出現(xiàn)明顯位移,可認(rèn)為臨界穩(wěn)定。坡腳塊體前平臺寬度為7.5 m 時,在不同水位重現(xiàn)期為50 年波浪作用下,坡面處塊體有輕微晃動,坡腳處最外側(cè)塊體穩(wěn)定。試驗后照片見圖5,坡腳塊體前拋石棱體寬度不小于5 m 時結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,優(yōu)化方案二可行。

    圖5 優(yōu)化方案二試驗后照片

    在優(yōu)化方案一中,波浪恰在-5 m 平臺處破碎,對坡腳塊體沖擊較大,故優(yōu)化方案三將坡腳塊體替換為水泥擋塊。試驗中分別對坡腳擋塊前平段寬度5 m、設(shè)計低水位以下坡面處護面塊體隨機安放和擋塊前平段寬度3.7 m、坡面處護面塊體規(guī)則擺放兩種情況進行模擬。

    坡腳水泥擋塊前平臺寬度為5 m、下部塊體隨機安放條件下,在不同水位重現(xiàn)期為50 年波浪作用下,坡面處塊體有輕微晃動,坡腳處水泥擋塊穩(wěn)定。坡腳水泥擋塊前平臺寬度為3.7 m、塊體規(guī)則擺放條件下,坡面處塊體出現(xiàn)大面積擺動,盡管在波浪連續(xù)作用4 h 后,未出現(xiàn)塊體脫出等現(xiàn)象,但存在較大危險性。究其原因主要是規(guī)則擺放塊體整體性較好,受波浪荷載較大,且規(guī)則擺放勾連效果好,在波浪作用下易出現(xiàn)大面積運動,因此最終修復(fù)方案將設(shè)計低水位以下塊體改為隨機安放形式,坡腳塊體前棱體平臺寬度不足5 m 的區(qū)段坡腳塊體均改為尺寸更小的水泥擋塊,保證拋石棱體平臺寬度不小于5 m。

    5 結(jié)論

    1)修復(fù)方案斜坡堤墊層塊石及拋石棱體利用現(xiàn)狀300~900 kg 大塊石,極大的降低了工程造價。突破規(guī)范并經(jīng)模型試驗驗證,采用1:1.25的陡坡設(shè)計,既體現(xiàn)了集約型使用海域的要求,又增大了陸域使用面積,尤其在土地資源稀缺的大城市港口,其經(jīng)濟效益非常明顯。

    2)本工程設(shè)計波浪要素平均周期13.1 s,底高程約為-12.0 m,根據(jù)規(guī)范公式計算的人工護面塊體重量為 10 t。修復(fù)方案坡腳處底高程為-1.0~-5 m,由于修復(fù)結(jié)構(gòu)前有塊石堆坡,造成結(jié)構(gòu)前水深波高均較大,波浪破碎現(xiàn)象明顯,而修復(fù)結(jié)構(gòu)整體恰處于破碎波浪作用較強位置,受破波沖擊較大,導(dǎo)致破浪作用范圍內(nèi)根據(jù)規(guī)范公式計算的10 t 重的人工塊體出現(xiàn)失穩(wěn)滑移,經(jīng)模型試驗驗證后將護面塊體重量增大至13 t 方可滿足穩(wěn)定要求。本工程的設(shè)計經(jīng)驗也驗證了在大于10 s 的較長周期波浪作用下,按規(guī)范公式計算所得的塊體重量應(yīng)予適當(dāng)增大,并進行物理模型試驗驗證。

    3)坡腳處塊體在最不利損壞剖面條件下,在坡腳塊體前平臺寬度為5 m 時處于臨界穩(wěn)定狀態(tài),在坡腳塊體前平臺寬度為7.5 m 時基本穩(wěn)定,但出于工程安全考慮迎浪側(cè)拋石棱體平臺寬度不足時,坡腳塊體采用尺寸更小重量更大的水泥擋塊,且在擋塊前或塊體前平臺寬度均不宜小于5 m。

    4)護面塊體采用規(guī)則擺放方式,勾連效果好,塊體整體性較好,但透水性劣于隨機安放,在波浪作用下若塊體重量不足易出現(xiàn)大面積連鎖運動,且在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)角、坡肩等位置擺放較困難,采用隨機安放的形式抗浪效果更好。修復(fù)方案在設(shè)計低水位以上采用規(guī)則擺放,整體性好且外形美觀,設(shè)計低水位以下采用隨機安放,穩(wěn)定性好且易于施工。目前我國沿海很多港口存在退港還民,異地搬遷等需求,本工程護面結(jié)構(gòu)設(shè)計對有美觀性需求的沿海城市海堤、護岸等項目設(shè)計提供了一種可以借鑒的護面塊體擺放形式。

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