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    供熱管道部分挖空保溫層傳熱性能分析

    2022-05-10 10:47:58龐慶勛黃昭惠王添恩
    工業(yè)爐 2022年1期
    關(guān)鍵詞:挖空保溫層供熱

    龐慶勛,黃昭惠,王添恩

    (1.廣州珠江電廠,廣東 廣州511458;2.華南理工大學(xué) 電力學(xué)院,廣東 廣州510640)

    隨著科學(xué)水平的進(jìn)步,人們更加重視對(duì)低品位能源的有效利用[1-2]。而目前電廠大多數(shù)為熱電聯(lián)產(chǎn)模式[3-4],兼顧向用戶輸出電能的同時(shí),通過輸送乏汽向用戶供熱。然而熱蒸汽經(jīng)管道向用戶輸熱的過程中,難免向外漏熱,造成熱損失,使得經(jīng)濟(jì)性降低[5]。很多學(xué)者對(duì)供熱管道的熱損失做了研究。王平[6]基于Flow Simulation的方法對(duì)直埋供熱管道熱損失進(jìn)行了模擬分析,以DN1200直埋預(yù)制保溫管為例,分析標(biāo)準(zhǔn)保溫層厚度的管網(wǎng)在傳輸過程中的熱損失,并通過理論計(jì)算對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。姜倩等[7]對(duì)直埋供熱管道泄漏及保溫結(jié)構(gòu)破損進(jìn)行了非開挖檢測(cè)。劉玉燦等[8]進(jìn)行了供熱管道保溫層厚度的動(dòng)態(tài)優(yōu)化數(shù)值模擬研究,提出了使用數(shù)值模擬與可視化手段相結(jié)合的方法表征供熱管道及保溫層中溫度場(chǎng)的變化,并揭示其規(guī)律。

    本文對(duì)某電廠改造后的供熱管道進(jìn)行了熱損失研究,對(duì)原保溫層進(jìn)行了部分挖空,挖空區(qū)域?yàn)榉忾]空間,里面的介質(zhì)為空氣。因在封閉區(qū)域內(nèi)空氣無法流動(dòng),利用了空氣的低導(dǎo)熱性對(duì)保溫效果進(jìn)行了強(qiáng)化。在保證挖空區(qū)域總空間占比不變的前提下,對(duì)比了挖空區(qū)域數(shù)量為2、4和8以及原保溫層結(jié)構(gòu)的溫度分布、內(nèi)外表面溫度和熱損失。

    1 供熱管道概況

    某電廠機(jī)組冷再蒸汽對(duì)外供熱管道系統(tǒng)現(xiàn)狀:每臺(tái)機(jī)組從冷再供輔汽管道逆止門后接出Φ133 mm×6 mm管道,加裝手動(dòng)截止閥、電動(dòng)截止閥、逆止閥后對(duì)外供熱。其中1#、3#機(jī)組供A公司,2#、4#機(jī)組供B公司,兩組管道之間再用Φ133 mm×6 mm管道連通并加裝手動(dòng)閥隔離,實(shí)現(xiàn)四臺(tái)機(jī)組均能供A公司和B公司。按蒸汽流速30~60 m/s的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求,機(jī)組低負(fù)荷(160 MW)時(shí)蒸汽壓力為1.7 MPa,管道供熱能力只有15~20 t/h。由于原供熱系統(tǒng)非母管制,當(dāng)只有單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行或1#、3#機(jī)運(yùn)行、2#、4#機(jī)運(yùn)行時(shí),同時(shí)供A公司、B公司、C公司時(shí)供熱流量受到管徑限制。電廠原熱用戶(A公司、B公司),穩(wěn)定用汽量約10 t/h,峰值達(dá)15 t/h,現(xiàn)在增加了C公司,用熱約15 t/h(峰值或達(dá)到24 t/h),之后擬增加D公司,用熱峰值10 t/h,則總供熱流量峰值可達(dá)到50 t/h。因此,需要對(duì)冷再對(duì)外供熱管道進(jìn)行改造。

    改造后,供熱管道由四條支路管道和一條母管組成,四臺(tái)冷再機(jī)組分別通過四條支路管道向母管輸送蒸汽,再由母管向A、B、C、D四家公司輸送蒸汽;要求每臺(tái)機(jī)組供熱能力達(dá)到60 t/h,要求母管供熱能力達(dá)到120 t/h。管道材質(zhì)為20#無縫鋼管,其中支路管道外徑為273 mm,壁厚為8 mm,母管外徑為325 mm,壁厚為11 mm。蒸汽管道保溫層材料采用復(fù)合硅酸鋁鎂,其中支路管道保溫層厚度為120 mm,母管保溫層厚度為160 mm。電廠按機(jī)組負(fù)荷220 MW運(yùn)行時(shí),供熱蒸汽壓力約2.4 MPa,溫度約305℃。在環(huán)境溫度為20℃時(shí),管道保溫后表面溫度不大于45℃。因管道最大熱損失最可能出現(xiàn)在接冷再機(jī)組的入口段,故對(duì)入口段管道進(jìn)行強(qiáng)化保溫研究。

    圖1(a)為裹有120 mm保溫層接冷再機(jī)組的入口段的蒸汽管道;圖1(b)~(d)為部分挖空保溫層的蒸汽管道,挖空厚度為60 mm,保證挖空總截面積不變的前提下,對(duì)挖空數(shù)為2、4和8的保溫層結(jié)構(gòu)進(jìn)行保溫效果的對(duì)比研究。

    2 數(shù)值模型與求解

    2.1 物理模型

    本文采用有限元仿真軟件COMSOLMultiphysics5.5對(duì)圖1中四種保溫結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬。其中計(jì)算域包括保溫層、管壁和挖空區(qū)域中的空氣。在空氣計(jì)算域設(shè)置COMSOL材料庫中“Air[gas]”材料,保溫層和管壁計(jì)算域設(shè)置空材料,分別輸入硅酸鋁鎂和20#無縫鋼管的物性參數(shù)。為了簡(jiǎn)化計(jì)算,本文不對(duì)管內(nèi)流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值求解,而是通過計(jì)算管槽內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流傳熱關(guān)聯(lián)式,設(shè)置第一類和第二類邊界條件,數(shù)值求解為穩(wěn)態(tài)過程。

    圖1 接冷再機(jī)組入口段管道保溫層(厚度δ=120 mm)截面示意圖

    2.2 控制方程與邊界條件

    管壁和保溫層的傳熱遵循能量守恒方程:

    式中:T為溫度;ρ為密度;τ為時(shí)間;U˙為速度矢量;λ為導(dǎo)熱系數(shù);cp為比熱;ST為內(nèi)熱源。

    因?yàn)檫^程為穩(wěn)態(tài),不涉及流體流動(dòng)的求解,無內(nèi)熱源,所以時(shí)間項(xiàng)、對(duì)流項(xiàng)div(ρU˙T)和熱源項(xiàng)ST為0。

    保溫層外表面和管道內(nèi)表面設(shè)置為熱通量邊界。其中保溫層外表面外部溫度設(shè)置為環(huán)境溫度25℃;空氣自然對(duì)流換熱系數(shù)一般為5~10 W/(m2·K),按保溫效果最差的情況進(jìn)行研究,此處取10 W/(m2·K)。管道內(nèi)表面外部溫度設(shè)置為供熱蒸汽入口溫度;管道內(nèi)表面對(duì)流換熱系數(shù)按傳熱學(xué)管槽內(nèi)湍流強(qiáng)制對(duì)流傳熱關(guān)聯(lián)式計(jì)算[9],努塞爾數(shù)Nuf為:

    式中:Ref和Prf分別為管內(nèi)蒸汽的雷諾數(shù)和普朗特?cái)?shù);當(dāng)蒸汽被冷卻時(shí)取n=0.3。

    雷諾數(shù)Ref的計(jì)算如下:

    式中:din為管道內(nèi)徑;u為蒸汽流動(dòng)速度;v為蒸汽運(yùn)動(dòng)黏度。

    努塞爾數(shù)Nuf與管道內(nèi)壁對(duì)流換熱系數(shù)hin的關(guān)系為:

    2.3 網(wǎng)格劃分與網(wǎng)格獨(dú)立性分析

    在COMSOL啟用用戶控制網(wǎng)格,對(duì)計(jì)算域采用自由三角形網(wǎng)格劃分,其中因?yàn)橥诳諈^(qū)域內(nèi)為空氣,屬于流體,故對(duì)挖空區(qū)域設(shè)置邊界層,邊界層數(shù)為3,邊界層拉伸因子為1.2,厚度調(diào)節(jié)因子為3,如圖2(a)所示。

    為保證數(shù)值模型的準(zhǔn)確性,進(jìn)行了網(wǎng)格獨(dú)立性分析,如圖2(b)所示??v坐標(biāo)為保溫層外表面最高溫度,橫坐標(biāo)為網(wǎng)格數(shù)??梢?,導(dǎo)熱問題的數(shù)值求解在低網(wǎng)格數(shù)的情況下也能保持較高的精度。本文選取網(wǎng)格數(shù)1 904進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。

    圖2 數(shù)值模型所采用的網(wǎng)格及其獨(dú)立性分析圖

    3 結(jié)果與討論

    利用上述建立的數(shù)值模型,在保證挖空總截面不變的情況下,探究了挖空區(qū)域數(shù)量對(duì)管道保溫層結(jié)構(gòu)溫度分布、內(nèi)外表面溫度和熱損失的影響。

    3.1 保溫層挖空區(qū)域數(shù)對(duì)溫度分布的影響

    分析溫度分布對(duì)研究強(qiáng)化保溫層結(jié)構(gòu)的保溫能力有著重要意義。四種不同保溫層結(jié)構(gòu)的溫度分布如圖3所示。

    圖3 管道保溫結(jié)構(gòu)溫度分布圖(單位:℃)

    從圖3(a)可以看出,無挖空區(qū)域的等溫線分布比較均勻,這是因?yàn)楸貙又胁淮嬖谕诳諈^(qū)域,均為相同的材質(zhì),在每個(gè)徑向方向上的熱阻相等,即每個(gè)徑向方向上熱流量相等,從而溫度梯度一致;從圖3(b)~(d)可以看出,挖空區(qū)域數(shù)量越少,溫度分布越不均勻。最大溫度梯度出現(xiàn)在挖空區(qū)域數(shù)為2時(shí),見圖3(b),保溫層結(jié)構(gòu)的挖空區(qū)域在圖中表現(xiàn)為等溫線分布最密集之處。這是因?yàn)橥诳諈^(qū)域中的介質(zhì)為空氣,且挖空區(qū)域?yàn)榉忾]空間,當(dāng)傳熱過程穩(wěn)定后,挖空區(qū)域中的傳熱為空氣的導(dǎo)熱,空氣的導(dǎo)熱系數(shù)比保溫層材料硅酸鋁鎂低,故挖空區(qū)域的熱阻更大。根據(jù)等效電路的思想,阻力大兩端勢(shì)差大,所以挖空區(qū)域的溫度梯度更大。對(duì)挖空區(qū)域數(shù)分別為4和8的保溫層結(jié)構(gòu)同理,見圖3(c)、(d),不同在于后兩者挖空區(qū)域的溫度梯度更小。這是因?yàn)橥诳諈^(qū)域數(shù)越少,挖空區(qū)域越大。在對(duì)應(yīng)90°圓心角的扇形區(qū)域中,挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)空氣占比更大,見圖3(b),其總熱阻更大;而挖空區(qū)域數(shù)為4和8的保溫層結(jié)構(gòu)空氣占比遞減,見圖3(c)、3(d),其總熱阻也隨之遞減。

    3.2 保溫層挖空區(qū)域數(shù)對(duì)表面溫度的影響

    圖3展示了四種不同管道保溫層結(jié)構(gòu)內(nèi)、外表面溫度的最大值和最小值。從圖3(a)可以看出,無挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu)外表面溫度均勻,為36.49℃,低于45℃,滿足項(xiàng)目改造的要求;從圖3(b)~(d)可以看出,挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)外表面溫差最大,為3.42℃;隨著挖空區(qū)域數(shù)越多,外表面最高溫度隨之減小,外表面最低溫度隨之上升,從而外表面溫差減小。這也印證了3.1小節(jié)中挖空區(qū)域數(shù)量越少,溫度分布越不均勻這一結(jié)論。

    值得注意的是,挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)外表面最高溫度比無挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu)外表面溫度更低,這也證明了帶有挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu)效果比無挖空區(qū)域保溫層結(jié)構(gòu)的效果要好。從圖3中還可以看出,無挖空區(qū)域保溫層結(jié)構(gòu)管道內(nèi)表面的溫度是一致的;而隨著挖空區(qū)域數(shù)的增加,管道內(nèi)表面的溫差減小。但與外表面溫差相比,管道內(nèi)表面的溫差很小,可以忽略不計(jì)。

    3.3 保溫層挖空區(qū)域數(shù)對(duì)熱損失的影響

    使用COMSOL派升值中線積分功能,讀取保溫層外表面法向總熱通量,研究挖空區(qū)域數(shù)對(duì)管道熱損失的影響,如圖4所示??梢钥闯?,無挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu)熱損失最大,達(dá)到了185 W/m。值得注意的是,本文討論的是二維截面的管道保溫層結(jié)構(gòu),這里的單位長(zhǎng)度m是指周向長(zhǎng)度,而不是管道軸向長(zhǎng)度。挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)熱損失最小,為157.16 W/m,隨著挖空區(qū)域數(shù)的增大,熱損失有輕微的提升,挖空區(qū)域數(shù)為4和8的保溫層結(jié)構(gòu)的熱損失分別為157.91 W/m和158.83 W/m??梢钥闯觯绊懕匦Ч闹饕蛩貫橥诳諈^(qū)域的空間占比,在保證挖空區(qū)域總空間占比不變的前提下,挖空區(qū)域的數(shù)量對(duì)管道熱損失的影響可以忽略。

    圖4 挖空區(qū)域數(shù)對(duì)熱損失的影響圖

    4 結(jié)論

    本文通過數(shù)值模擬的方法對(duì)供熱蒸汽管道部分挖空保溫層結(jié)構(gòu)的保溫效果進(jìn)行了研究。在保證挖空區(qū)域總空間占比不變的前提下,對(duì)比了挖空區(qū)域數(shù)量為2、4和8以及無挖空的保溫層結(jié)構(gòu)的溫度分布、內(nèi)外表面溫度和熱損失。結(jié)果如下:

    (1)挖空區(qū)域數(shù)量越少,溫度分布越不均勻,保溫層截面溫度梯度隨挖空區(qū)域數(shù)的減小而增大,最大溫度梯度出現(xiàn)在挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)的挖空區(qū)域。

    (2)無挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu)內(nèi)外表面溫度分布均勻,挖空區(qū)域數(shù)為2的保溫層結(jié)構(gòu)外表面溫差最大;挖空區(qū)域數(shù)越多,外表面溫差越小。對(duì)于不同挖空區(qū)域數(shù)的保溫層結(jié)構(gòu),管道內(nèi)表面溫差可以忽略不計(jì)。

    (3)部分挖空的保溫層結(jié)構(gòu)的熱損失分明顯小于無挖空區(qū)域的保溫層結(jié)構(gòu);隨著挖空區(qū)域數(shù)的增大,熱損失僅有輕微的提升,影響保溫效果的主要因素為挖空區(qū)域的空間占比。

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