駱 強(qiáng), 馮曉楠, 倪 晨, 劉 朵, 張建東,
(1.河南省濮荷高速公路建設(shè)有限公司, 河南 濮陽(yáng) 457000; 2.蘇交科集團(tuán)股份有限公司, 南京 211112;3.南京工業(yè)大學(xué), 南京 211816)
隨著預(yù)制裝配化混凝土箱涵在實(shí)際工程中被大量推廣應(yīng)用[1],其面臨的大截面、重載交通、軟土地基以及沿海等復(fù)雜環(huán)境下的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題逐漸凸顯出來(lái)[2]。其中,上下分塊預(yù)制裝配式混凝土箱涵可將預(yù)制構(gòu)件輕型化、小型化,降低其吊裝運(yùn)輸要求,可有效解決大截面、重載交通的問(wèn)題[3]。但橫向拼縫是預(yù)制裝配式箱涵結(jié)構(gòu)防水與受力尤為薄弱的環(huán)節(jié),其設(shè)計(jì)的合理性直接影響上下分塊預(yù)制裝配式箱涵結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性[4-7]。目前,預(yù)制裝配式混凝土箱涵的連接構(gòu)造型式多樣[8-10],適用范圍及條件各異,因此有必要對(duì)其進(jìn)行研究,提出合理的連接構(gòu)造。
本文在預(yù)制裝配式混凝土箱涵的連接構(gòu)造型式及其分類(lèi)的基礎(chǔ)上,介紹了橫向拼縫的工程應(yīng)用現(xiàn)狀,并針對(duì)某依托工程中擬采用的2種橫向拼縫(包括正壓式和凹槽式),通過(guò)Abaqus有限元軟件模擬分析了實(shí)際工程荷載環(huán)境作用下5種施工工況的力學(xué)性能,分別對(duì)比各工況的拼縫張開(kāi)量、水平位移、整體結(jié)構(gòu)的變形及應(yīng)力分布規(guī)律,以期提出具有更優(yōu)力學(xué)性能且適用于工程應(yīng)用的橫向拼縫。
目前,預(yù)制裝配式混凝土箱涵縱向連接構(gòu)造一般參考地下綜合管廊,常見(jiàn)的構(gòu)造型式及分類(lèi)方法如下。
1) 按拼縫型式分類(lèi)
根據(jù)綜合管廊接頭型式的分類(lèi)方法[11],預(yù)制箱涵縱向拼縫分為平口式與承插式。相比承插式,平口式制作簡(jiǎn)單,接頭精度要求低,頂管施工能承受的應(yīng)力大,適用于頂管施工,但是接縫上下通透,防滲效果差;承插式接頭精度要求高,防滲效果好,是規(guī)范[12]推薦的接頭型式。張迎新等[13]將承插式接口分為凹槽式(又稱(chēng)為企口式)、正壓式、臺(tái)階式,凹槽式與正壓式如圖1所示。
(a) 凹槽式
(b) 正壓式
2) 按接頭剛度分類(lèi)
根據(jù)相關(guān)規(guī)范[14],將預(yù)制裝配式箱涵縱向拼縫分為剛性拼縫和柔性拼縫,其中柔性拼縫又分為柔性鋼承口型、柔性企口1型、柔性企口2型,如圖2所示。
3) 按提供拼縫界面應(yīng)力方式分類(lèi)
按提供拼縫界面應(yīng)力方式可分為螺栓連接拼縫、
(a) 剛性現(xiàn)澆
(b) 柔性鋼承口型
(c) 柔性企口1型
(d) 柔性企口2型
預(yù)應(yīng)力筋連接拼縫和無(wú)連接鋼筋拼縫[11]。
現(xiàn)有規(guī)范中針對(duì)上下分塊預(yù)制箱涵的橫向拼縫構(gòu)造尚無(wú)明確規(guī)定,目前工程中采用的拼縫型式主要有凹槽式和正壓式,其中正壓式又根據(jù)連接方式分為彎螺栓連接和砂漿(或?yàn)r青麻絮)連接;凹槽式主要采用預(yù)應(yīng)力鋼棒連接。
河南省某高速公路一期工程,路線全長(zhǎng)33.92 km,其中涵洞共1 439.61 m/32座(不含互通內(nèi)涵洞)、通道共1 427.90 m/43座,是河南省首次應(yīng)用預(yù)制裝配式混凝土箱涵。預(yù)制箱涵截面尺寸規(guī)格主要有4種:4.0 m×3.0 m、4.0 m×3.5 m、6.0 m×3.5 m、6.0 m×4.0 m,其中針對(duì)最大截面6.0 m×4.0 m規(guī)格預(yù)制箱涵,由于其整體預(yù)制重量比較大,不便于現(xiàn)場(chǎng)安裝和吊裝運(yùn)輸,因此采用上下分塊預(yù)制方式,其橫向拼縫主要考慮采用凹槽式和正壓式拼縫型式,如圖3所示,連接型式主要考慮采用有張拉力或無(wú)張拉力彎螺栓。
為研究該依托工程上下分塊預(yù)制裝配式混凝土箱涵不同橫向拼縫對(duì)其結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響分析,采用Aabqus軟件建立單個(gè)預(yù)制箱涵節(jié)段數(shù)值模型進(jìn)行計(jì)算分析。根據(jù)工程需要,該預(yù)制箱涵實(shí)體模型節(jié)段長(zhǎng)度為3.0 m,側(cè)墻兩側(cè)分別以1.0 m為間距布置3根彎螺栓?;炷敛捎?D實(shí)體單元,內(nèi)置鋼筋、彎螺栓采用桁架單元,預(yù)制箱涵底板下部土體對(duì)底板的約束作用采用彈簧單元,并以0.2 m為尺寸控制進(jìn)行整體網(wǎng)格劃分。模型示意如圖4所示。
(a) 正壓式
(b) 凹槽式
根據(jù)地質(zhì)鉆孔資料,底板下為風(fēng)化巖石,分化為砂土,基礎(chǔ)下土體地基比例系數(shù)m0參照規(guī)范[15]表P.0.2-1中砂礫土取2×104kN/m3,基底深度小于10 m,基底地基系數(shù)C0=10m0=2×105kN/m3,底板彈簧剛度K=2×104kN/m3。
單位:m
混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40,采用塑性損傷模型,內(nèi)置鋼筋為HRB400級(jí)鋼筋,彎螺栓采用預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋,各參數(shù)值如表1所示。
表1 模型材料參數(shù)
針對(duì)工程中采用的2種橫向拼縫型式和4種彎螺栓連接方式,建立5種模型工況進(jìn)行分析,工況信息如表2所示。
表2 模型工況信息
根據(jù)施工方案,該預(yù)制箱涵的施工荷載主要包括土壓力荷載和車(chē)輛荷載,依據(jù)相關(guān)規(guī)范[16]計(jì)算其荷載大小,并分別施加于模型中,荷載大小及加載方式如表3及圖5所示。
表3 荷載信息
圖5 荷載加載示意
底板側(cè)墻邊界線采用鉸接,約束其X、Y、Z方向的線位移;底板全面采用彈簧單元模擬基礎(chǔ)約束,約束其Z方向的線位移。
本文針對(duì)5種模型工況進(jìn)行有限元分析,分別提取其各個(gè)預(yù)制箱涵頂?shù)装宓呢Q向變形值、橫向接縫構(gòu)造處的張開(kāi)量及水平相對(duì)位移、混凝土的最大拉應(yīng)力及壓應(yīng)力,結(jié)果如表4所示。
對(duì)比工況2和工況3發(fā)現(xiàn),彎螺栓的彎曲方向?qū)︻A(yù)制箱涵的受力及變形影響較小,為便于后期的檢修,建議彎曲方向?yàn)閭?cè)墻內(nèi)側(cè)。
對(duì)比工況1和工況2、工況4和工況5發(fā)現(xiàn),對(duì)于預(yù)制箱涵的整體受力,彎螺栓是否施加張拉力對(duì)其影響較小,考慮后期在橫向拼縫處設(shè)置遇水膨脹橡膠止水條,需有一定的壓應(yīng)力,因此在實(shí)際施工過(guò)程中應(yīng)進(jìn)一步分析預(yù)制箱涵上下分塊的自重是否能滿(mǎn)足止水條所需的壓應(yīng)力,否則應(yīng)對(duì)彎螺栓施加張拉力。
表4 5種工況模型分析結(jié)果
對(duì)比工況2和工況4發(fā)現(xiàn),采用凹槽式拼縫構(gòu)造的上下分塊預(yù)制箱涵在側(cè)向車(chē)輛荷載作用下,拼縫處的張開(kāi)量相對(duì)較小,水平相對(duì)位移較大,同時(shí)預(yù)制箱涵整體混凝土的拉壓應(yīng)力最大值較小。
據(jù)此可知,上下分塊預(yù)制裝配式混凝土箱涵采用凹槽式橫向拼縫具有更好的受力性能。
本文重點(diǎn)闡述了預(yù)制裝配式混凝土箱涵連接構(gòu)造分類(lèi)及其應(yīng)用,針對(duì)某工程中擬采用的2種橫向拼縫型式,建立了5種模型工況,并進(jìn)行了力學(xué)性能分析,主要得出了以下結(jié)論;
1) 經(jīng)研究對(duì)比發(fā)現(xiàn),針對(duì)正壓式橫向拼縫,彎螺栓的彎曲方向?qū)︻A(yù)制箱涵的力學(xué)性能影響較小,考慮預(yù)制箱涵的檢查和維修,建議彎曲方向宜為側(cè)板內(nèi)側(cè)。
2) 針對(duì)正壓式和凹槽式預(yù)制箱涵,彎螺栓是否施加張拉力對(duì)其整體力學(xué)性能影響較小,但針對(duì)有防水要求的預(yù)制箱涵,應(yīng)專(zhuān)門(mén)計(jì)算分析其彎螺栓是否施加張拉力。
3) 上下分塊預(yù)制裝配式混凝土箱涵采用凹槽式橫向拼縫構(gòu)造具有更好的受力性能。