低溫凍結(jié)狀態(tài)下巖石的變形特性及力學(xué)行為研究

席新林

(中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司, 甘肅 蘭州 730000)

中國(guó)存在廣大的寒冷地區(qū),冬季巖石的表層凍結(jié)現(xiàn)象極為常見(jiàn).隨著大量工程建設(shè)在一帶一路沿線的國(guó)內(nèi)外地區(qū)開(kāi)展,極低溫高寒地區(qū)的建設(shè)活動(dòng)必須考慮巖石的凍結(jié)問(wèn)題[1-2].研究不同低溫下凍結(jié)巖石的力學(xué)特性具有重要工程意義[3-6].在鐵路工程建設(shè)中,線路需要穿越各種不良地質(zhì)體[7],在高寒地區(qū),巖石在低溫下的力學(xué)性能是關(guān)鍵指標(biāo)之一.比如在青藏地區(qū)的鐵路建設(shè)面臨大量的低溫凍結(jié)條件下的不良地質(zhì)現(xiàn)象[8-9],嚴(yán)重影響鐵路工程的建設(shè)與運(yùn)營(yíng).

目前關(guān)于水對(duì)未凍結(jié)狀態(tài)巖石的強(qiáng)度、變形特性的影響已有較多的研究.研究表明，如果含水量升高,瞬時(shí)強(qiáng)度和楊氏模量、蠕變強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度等長(zhǎng)期強(qiáng)度會(huì)下降.而關(guān)于凍結(jié)狀態(tài)下巖石的強(qiáng)度和變形特性的研究則相對(duì)較少,更多的研究主要集中在凍土方面[10-13],及對(duì)干燥巖石試樣和飽和巖石試樣進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)和壓裂拉伸實(shí)驗(yàn).

PARK等[14]在-160～40 ℃的條件下測(cè)試了巖石的單軸抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度等,發(fā)現(xiàn)隨著溫度降低巖石的力學(xué)性質(zhì)呈增強(qiáng)的趨勢(shì),同時(shí)橫向?qū)Ρ劝l(fā)現(xiàn)這一規(guī)律在含水巖石比干燥巖石上表現(xiàn)更為明顯.楊更社等[15-16]研究了凍結(jié)飽和砂巖的三軸實(shí)驗(yàn)強(qiáng)度,得出低溫下飽和砂巖的物理力學(xué)參數(shù).張辛亥等[17]通過(guò)低溫條件下煤巖力學(xué)實(shí)驗(yàn),得到隨著溫度的降低煤巖的破壞方式呈脆性破壞特征.張叢鋒等[18]通過(guò)凍脹實(shí)驗(yàn)研究了吸水率對(duì)不同基巖的凍脹影響及凍融循環(huán)對(duì)巖石力學(xué)性能的影響.徐光苗等[19]以青藏鐵路昆侖山隧道為對(duì)象,研究了巖石在低溫和凍融循環(huán)條件下的力學(xué)性能.

上述研究表明,隨著溫度的降低,含水飽和狀態(tài)下巖石的強(qiáng)度顯著增加,此時(shí)抗拉強(qiáng)度的增加比例大于抗壓強(qiáng)度.但諸多研究主要關(guān)注實(shí)驗(yàn)結(jié)果的變化,對(duì)實(shí)驗(yàn)中的變形、破壞過(guò)程關(guān)注較少.另外,前人研究主要集中在干燥狀態(tài)和含水飽和狀態(tài)兩種狀態(tài),而對(duì)不飽和含水狀態(tài)下凍結(jié)巖石的強(qiáng)度和變形性研究還不夠深入.巖石的含水狀態(tài)是多種多樣的,因此關(guān)于飽水率的影響的研究也是極為重要的.

基于以上觀點(diǎn),選取拉薩至日喀段某鐵路工程中具有典型代表意義的凝灰?guī)r和玄武巖為研究對(duì)象.工程區(qū)位于青藏高原西南部,分布高程+3 840～+7 048 m,線路大量穿越河谷階地,巖性復(fù)雜,構(gòu)造極為發(fā)育,線路基本沿岡底斯至念青唐古拉板片南緣和雅魯藏布江縫合帶行進(jìn).區(qū)內(nèi)河流屬雅魯藏布江水系,地下水較豐富.工程區(qū)內(nèi)極端最高氣溫29.90 ℃,極端最低氣溫-25.10 ℃.研究區(qū)內(nèi)巖土體總體處于溫差較大且地下水動(dòng)態(tài)變化較為劇烈區(qū)域.因此溫度和飽水率是影響巖體物理、力學(xué)特征的關(guān)鍵因素.

本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了凍結(jié)狀態(tài)下巖石的變形、破裂過(guò)程,并分析了飽水率對(duì)凍結(jié)狀態(tài)下巖石的強(qiáng)度、變形特性的影響.并通過(guò)對(duì)飽水率不同的巖石試樣冷凍后,進(jìn)行了單軸壓縮試驗(yàn)和壓裂拉伸試驗(yàn).首先,通過(guò)單軸壓縮試驗(yàn)中的應(yīng)力應(yīng)變行為和聲發(fā)射(AE)特性揭示了變形、破裂過(guò)程的特征,并在這些分析結(jié)果的基礎(chǔ)上對(duì)凍結(jié)狀態(tài)下巖石的破壞過(guò)程進(jìn)行了分析.然后,就飽水率對(duì)單軸壓縮強(qiáng)度、壓裂拉伸強(qiáng)度、極限形變、楊氏模量、泊松比的影響進(jìn)行了定量的研究.

1 試驗(yàn)方法

1.1 測(cè)試巖石和試樣的制作方法

1.1.1測(cè)試巖石的特征

實(shí)驗(yàn)選用的巖石為凝灰?guī)r和玄武巖.表1為根據(jù)質(zhì)量飽水率和體積飽水率求得的孔隙率,本次測(cè)試的凝灰?guī)r的孔隙率約為玄武巖孔隙率的4倍.

表1 巖石含水狀態(tài)

1.1.2試樣的制作方法

試樣按直徑30 mm、高60 mm的圓柱形為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行制樣.制樣完成后,將試樣按干燥狀態(tài)、不飽和狀態(tài)和飽和狀態(tài)進(jìn)行處理,處理方法如下：

1) 將試樣在實(shí)驗(yàn)室中常溫下靜置2周；

2) 將試樣制作完成后直接測(cè)試；

3) 將試樣在真空飽水條件于純凈水中靜置2周.

1.2 裝載方法和測(cè)量裝置

1.2.1裝載方法

將上述3種不同含水狀態(tài)下的試樣進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)和壓裂拉伸試驗(yàn).試驗(yàn)溫度為-20 ℃.兩項(xiàng)試驗(yàn)的加載破壞時(shí)間約為1 h,單軸壓縮試驗(yàn)軸向應(yīng)變速度約為4.2×10-6/s.實(shí)驗(yàn)裝置為MTS公司生產(chǎn)的材料試驗(yàn)機(jī).試驗(yàn)機(jī)中在上表面和下表面中間部位設(shè)有直徑為80 mm左右的圓孔恒溫槽,將試樣從這些圓孔插入,在恒溫槽內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn).首先將含水比調(diào)整后的試樣用保鮮膜覆蓋后,在設(shè)定為-20 ℃的恒溫槽內(nèi)放置24 h以上,試驗(yàn)前剝下保鮮膜.

1.2.2測(cè)量裝置

軸向荷載通過(guò)安裝在恒溫槽外部的荷載傳感器進(jìn)行測(cè)量.將恒溫槽內(nèi)的溫度從室溫改變?yōu)?20 ℃時(shí),允許負(fù)載單元輸出電壓很小幅度的波動(dòng).通過(guò)驗(yàn)證性測(cè)試發(fā)現(xiàn)10 h左右該波動(dòng)就會(huì)消失,所以在-20 ℃的恒溫槽內(nèi)設(shè)置試樣經(jīng)過(guò)24 h以上才開(kāi)始裝載試樣.在單軸壓縮試驗(yàn)中,試樣的兩側(cè)設(shè)置了2個(gè)軸向位移計(jì),同時(shí)在試樣的中央安裝了徑向位移計(jì),測(cè)量了軸向應(yīng)變和橫向應(yīng)變.

另外,在干燥狀態(tài)和飽和狀態(tài)的試驗(yàn)中進(jìn)行了聲發(fā)射測(cè)試.在試樣的側(cè)面安裝了聲發(fā)射傳感器(諧振頻率150 kHz),測(cè)量AE事件數(shù)和AE波形.將AE傳感器感知到的AE信號(hào)通過(guò)前置放大器放大40 db后,通過(guò)顯示器內(nèi)的放大器再放大50 db.然后將振幅超過(guò)80 mV的信號(hào)視為AE波,在用AE計(jì)數(shù)器統(tǒng)計(jì)AE事件數(shù)的同時(shí),將AE波形采集到數(shù)字示波器中,同時(shí)記錄到電腦中.試驗(yàn)結(jié)束后,求出所有AE波形的最大振幅值,計(jì)算出不同振幅規(guī)模頻率分布的b值.

2 凍結(jié)巖石變形破壞過(guò)程的特征

2.1 變形曲線的特征

圖1a、b分別是凝灰?guī)r和玄武巖的單軸壓縮試驗(yàn)得到的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖.圖中的百分比表示飽水率.另外,為了比較,圖中還顯示了+20 ℃下干燥狀態(tài)試樣的測(cè)試結(jié)果.

圖1 單軸壓縮試驗(yàn)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Stress-strain curve of uniaxial compression test

由圖可見(jiàn)，兩種巖石都表現(xiàn)出高飽水率的線性行為特征,直到高應(yīng)力水平,并且在強(qiáng)度破壞點(diǎn)之前表現(xiàn)出強(qiáng)烈的非線性行為.在玄武巖中,非線性的特征主要表現(xiàn)在橫向應(yīng)變上,而在凝灰?guī)r卻表現(xiàn)在軸應(yīng)變上.與干燥狀態(tài)和不飽和狀態(tài)相比,飽和狀態(tài)下應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率較小.而且,會(huì)從較低的應(yīng)力水平開(kāi)始體積膨脹.

另外,兩種巖石在+20 ℃和-20 ℃兩種溫度條件下,干燥狀態(tài)試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖之間幾乎不存在差異.可認(rèn)為在這種程度的溫度范圍內(nèi),溫度對(duì)巖石力學(xué)行為的影響很小.

為研究從加載開(kāi)始到破壞為止的變形行為特征,在各應(yīng)力水平下求出應(yīng)力-應(yīng)變曲線斜率,如圖2和圖3所示.

圖2所示的軸應(yīng)變的斜率曲線可以分為以下3個(gè)區(qū)域:前期低應(yīng)力水平的斜率增加區(qū)域(A)；中期相對(duì)恒定的區(qū)域(B)；后期高應(yīng)力水平下斜率降低區(qū)域(C);但是,在處于飽和狀態(tài)的凝灰?guī)r中幾乎看不到(B)區(qū)域,相應(yīng)的(A)區(qū)域變長(zhǎng)了.另外,在玄武巖干燥狀態(tài)下,(C)區(qū)域在未出現(xiàn)的情況下突然破裂.

圖2 應(yīng)力-軸向應(yīng)變曲線斜率

圖3所示的橫向應(yīng)變的斜率線圖可以分為以下3個(gè)區(qū)域：荷載初期的急減區(qū)域(A)；荷載中期相對(duì)恒定的區(qū)域(B)；后期高應(yīng)力水平下的減少區(qū)域(C).不過(guò)干燥狀態(tài)下的凝灰?guī)r中,(B)區(qū)域的存在不明顯.兩種巖石的特征都表明飽水率越高,(B)區(qū)域的值越小,(C)區(qū)域開(kāi)始的應(yīng)力水平越高.在玄武巖中,(C)區(qū)域的曲線在3種含水狀態(tài)下重疊,即在增加相同應(yīng)力的情況下斜率下降比例相同.另外,在凝灰?guī)r中,(C)區(qū)域的曲線斜率根據(jù)含水狀態(tài)而不同,飽水率越高越平緩.

圖3 應(yīng)力-側(cè)向應(yīng)變曲線的斜率Fig.3 Slope of the stress-lateral strain curve

2.2 AE特性

圖4和圖5為干燥狀態(tài)和飽和狀態(tài)下兩種試樣試驗(yàn)得到的AE事件的累計(jì)值和b值的變化情況.巖石破壞過(guò)程中所產(chǎn)生的聲發(fā)射現(xiàn)象是微裂紋持續(xù)演化的外在表現(xiàn),聲發(fā)射b值物理意義是裂紋發(fā)展變化的量度,b值的整體量值和變化趨勢(shì)均與巖石內(nèi)部裂紋發(fā)展關(guān)系密切,當(dāng)b值減小時(shí),說(shuō)明聲發(fā)射小事件所占比列減小,大事件增多；當(dāng)b值增大時(shí),則代表小事件數(shù)量增多；b值穩(wěn)定且變化幅度較小時(shí),說(shuō)明巖石內(nèi)部裂紋發(fā)展是一種漸進(jìn)的穩(wěn)定擴(kuò)展模式；b值大幅減小說(shuō)明裂縫變化劇烈,巖石可能即將發(fā)生破壞.

圖4 凝灰?guī)r單軸壓縮試驗(yàn)累積聲發(fā)射事件數(shù)和b值Fig.4 Cumulative AE event and b-value in uniaxial compression test on Tuff

圖5 玄武巖單軸壓縮試驗(yàn)累積聲發(fā)射事件數(shù)及b值

從圖4可以看出,在凝灰?guī)r中,AE特性根據(jù)含水狀態(tài)的不同而不同.干燥狀態(tài)下開(kāi)始加載的同時(shí)AE事件開(kāi)始發(fā)生,但發(fā)生率逐漸減?。坏菑?0 MPa左右的應(yīng)力水平開(kāi)始,發(fā)生率開(kāi)始增加,應(yīng)力超過(guò)30 MPa時(shí)急劇增加,直至試樣破壞.b值的下降起始點(diǎn)與AE的劇增點(diǎn)基本一致,直到斷裂為止b值持續(xù)下降.在飽和狀態(tài)下,AE發(fā)生率從加載開(kāi)始幾乎恒定,當(dāng)應(yīng)力超過(guò)30 MPa時(shí)增大,與此同時(shí)b值下降.之后,在45 MPa附近發(fā)生率開(kāi)始下降,b值停止下降，直到強(qiáng)度破壞點(diǎn)為止,發(fā)生率和b值幾乎均呈現(xiàn)小范圍波動(dòng)的一定值.

通過(guò)圖5可知,在玄武巖中,飽和狀態(tài)的AE特性和干燥狀態(tài)的AE特性在總體規(guī)律上類(lèi)似.隨著載荷開(kāi)始,AE事件頻繁出現(xiàn),但發(fā)生率逐漸減小,不久停止.之后,從某個(gè)應(yīng)力水平復(fù)發(fā)AE事件,在強(qiáng)度破壞點(diǎn)之前劇增的同時(shí),b值開(kāi)始下降.但是,AE的復(fù)發(fā)點(diǎn)和劇增點(diǎn)(或者b值開(kāi)始下降點(diǎn))的應(yīng)力水平根據(jù)含水狀態(tài)不同而不同.干燥狀態(tài)下的應(yīng)力水平分別為50 MPa和125 MPa,而含水飽和狀態(tài)下的應(yīng)力水平分別為115 MPa和150 MPa,兩者的應(yīng)力水平均高于飽和狀態(tài).

2.3 破壞過(guò)程的分析

一般來(lái)說(shuō),三軸壓縮應(yīng)力下的巖石試樣經(jīng)過(guò)以下4個(gè)過(guò)程達(dá)到強(qiáng)度破壞：變形階段1：現(xiàn)有的孔隙的閉合；變形階段2：彈性變形；變形階段3：從現(xiàn)有孔隙中產(chǎn)生破壞裂縫及其穩(wěn)定增長(zhǎng)；變形階段4：裂縫的不穩(wěn)定增長(zhǎng)擴(kuò)容和合并貫通.根據(jù)變形特征和AE特性：階段1軸應(yīng)變的斜率增加,AE事件發(fā)生.階段2軸向形變和橫向形變的斜率幾乎為一定值,幾乎不發(fā)生AE事件.階段3橫向變形的斜率(絕對(duì)值)減少,AE發(fā)生.階段4除橫向變形外,軸向斜率也減少,AE劇增.

綜上所述，兩種巖石在凍結(jié)狀態(tài)下經(jīng)過(guò)上述4個(gè)變形階段達(dá)到破壞強(qiáng)度.但是根據(jù)含水狀態(tài)的不同,其特征是飽水率越高,階段2的彈性變形區(qū)域越長(zhǎng),其結(jié)果是階段3的開(kāi)始應(yīng)力水平越高.另外,在凝灰?guī)r中,飽水率越高,橫向應(yīng)變曲線的下降趨勢(shì)越平緩,因此在階段3和階段4中試樣內(nèi)部龜裂的增長(zhǎng)速度越慢.

另外,在飽和狀態(tài)的凝灰?guī)r中,從橫向應(yīng)變的特征能判斷階段2的范圍AE事件幾乎是以一定比例持續(xù)發(fā)生,階段3的起始點(diǎn)AE發(fā)生率增加的同時(shí),b值下降.這是由于結(jié)晶冰隨著塑性變形釋放AE波，在低應(yīng)力水平下,從階段3的起始點(diǎn)開(kāi)始,間隙冰發(fā)生了塑性變形,再加上巖石開(kāi)始發(fā)生破壞,即間隙冰的塑性變形所釋放的AE波的振幅小于巖石微小破壞所釋放的AE波的振幅,間隙冰的塑性變形即使超過(guò)區(qū)域階段3仍會(huì)繼續(xù),在這種狀態(tài)下,巖石發(fā)生微小破壞,AE發(fā)生率增加,同時(shí)b值降低.

3 凍結(jié)巖石的強(qiáng)度、變形性與飽水率的關(guān)系

3.1 單軸壓縮強(qiáng)度和壓裂拉伸強(qiáng)度

圖6為室溫(+20 ℃)和低溫(-20 ℃)條件下單軸壓縮強(qiáng)度σc和飽水率Sw的關(guān)系.兩種巖石均表現(xiàn)出飽水率增加時(shí)單軸壓縮強(qiáng)度增大的傾向.兩者的關(guān)系可近似表示如下：

圖6 單軸抗壓強(qiáng)度與飽水率的關(guān)系Fig.6 Uniaxial compressive strength vs. degree of water saturation

凝灰?guī)r：σc=37.9+0.11Sw

(1)

玄武巖：σc=141.1+0.46Sw

(2)

壓裂拉伸強(qiáng)度σt與飽水率Sw的關(guān)系如圖7所示.與單軸壓縮強(qiáng)度相同,隨著飽水率的增加,壓裂拉伸強(qiáng)度呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì).兩者的關(guān)系可近似表示如下：

圖7 間接抗拉強(qiáng)度與飽水率的關(guān)系

凝灰?guī)r:σt=1.58+0.033Sw

(3)

玄武巖:σt=4.75+0.072Sw

(4)

為了比較飽水率對(duì)單軸壓縮強(qiáng)度和壓裂拉伸強(qiáng)度的影響,計(jì)算公式(1)～(4)的右邊第1項(xiàng)(At)和右邊第2項(xiàng)Sw的系數(shù)(Bb)的比C=100*Bt/At,結(jié)果見(jiàn)表2.將單軸壓縮強(qiáng)度的比設(shè)為Cc,壓裂拉伸強(qiáng)度的比設(shè)為Ct.在兩種巖石中,與Cc相比,Ct的值更大.由此可見(jiàn),間隙冰的存在對(duì)壓裂拉伸強(qiáng)度的影響比單軸壓縮強(qiáng)度更大.另外,兩種巖石相比較,Cc的大小基本相同,而Ct則是凝灰?guī)r的更大.因此,飽水率對(duì)單軸壓縮強(qiáng)度的影響大致相同,但對(duì)凝灰?guī)r壓裂拉伸強(qiáng)度的影響較大.

表2 力學(xué)性質(zhì)與飽水率的相關(guān)性

根據(jù)單軸壓縮強(qiáng)度和壓裂拉伸強(qiáng)度計(jì)算出的脆性度和飽水率的關(guān)系如圖8所示.從圖中可以看出,兩種巖石在干燥狀態(tài)下的脆性度差別不大,但不飽和狀態(tài)和飽和狀態(tài)的值明顯小于干燥狀態(tài),不飽和狀態(tài)和飽和狀態(tài)之間沒(méi)有明顯的差異.干燥狀態(tài)的脆性度大致在30左右,而不飽和狀態(tài)和飽和狀態(tài)的脆性度大致在15左右,后者是前者的一半.

圖8 脆性與飽水率Fig.8 Brittleness vs. degree of water saturation

綜上所述，在溫度-20 ℃下,飽水率越高巖石的強(qiáng)度就越大,兩者的關(guān)系可用直線近似表示.強(qiáng)度的增加主要表現(xiàn)在拉伸強(qiáng)度上,而不是單軸壓縮強(qiáng)度,導(dǎo)致其外在表現(xiàn)為脆性度逐漸減小.

3.2 極限形變、楊氏模量和泊松比

單軸壓縮試驗(yàn)中極限應(yīng)變和飽水率的關(guān)系如圖9所示.這里的極限形變是指達(dá)到破壞強(qiáng)度點(diǎn)時(shí)的形變量.從圖中可以看出,當(dāng)飽水率提高時(shí),兩種巖石的極限形變都呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì).軸向極限形變?chǔ)臕與飽水率Sw的關(guān)系可以用式(5、6)近似表示.

圖9 峰值應(yīng)力應(yīng)變與飽水率的關(guān)系Fig.9 Strain at peak stress vs. degree of water saturation

凝灰?guī)r：εA=(5.65+0.53Sw)×10-3

(5)

玄武巖：εA=(7.98+0.038Sw)×10-3

(6)

同樣,橫向極限形變?chǔ)臠和飽水率Sw的關(guān)系可以用式(7、8)近似表示：

凝灰?guī)r：

εL=-(1.88+0.024Sw)×10-3

(7)

玄武巖：

εL=-(4.34+0.058Sw)×10-3

(8)

用與上文單軸壓縮強(qiáng)度和壓裂拉伸強(qiáng)度相同的方法計(jì)算C的結(jié)果列于表2.表中,軸向應(yīng)變的比例為CA,橫向應(yīng)變的比例為CL.

可見(jiàn)，兩種巖石的CL均大于CA，且CL的值均為1.3左右,大小基本相同.由此可知,間隙冰的影響更容易體現(xiàn)在橫向形變上,但其程度可能與巖石無(wú)關(guān).另外,兩種巖石的CA和CL值都大于單軸壓縮強(qiáng)度的CC,說(shuō)明間隙冰對(duì)變形的影響較對(duì)強(qiáng)度的影響更明顯.

楊氏模量,泊松比和飽水率的關(guān)系分別如圖10和圖11所示.由圖可見(jiàn)，盡管由于偏差較大,飽水率的傾向不明確,但仍可以看出楊氏模量和泊松比在飽和狀態(tài)和干燥狀態(tài)下略有不同,飽和狀態(tài)下楊氏模量偏小,泊松比偏大.

圖10 楊氏模量與飽水率

圖11 泊松比與飽水率Fig.11 Poisson’s ratio vs. degree of water saturation

4 結(jié)論

1) 凍結(jié)狀態(tài)下的巖石與常溫下一樣,經(jīng)過(guò)孔隙閉合階段、彈性變形階段、破壞裂縫的發(fā)生及其穩(wěn)定增長(zhǎng)階段、破壞裂縫的不穩(wěn)定增長(zhǎng)階段4個(gè)過(guò)程達(dá)到破壞強(qiáng)度，且飽水率越高,彈性變形階段的區(qū)域越長(zhǎng),破壞裂紋發(fā)生及穩(wěn)定增長(zhǎng)階段的起始應(yīng)力越高.

2) 巖石的單軸抗壓強(qiáng)度和壓裂拉伸強(qiáng)度與飽水率總體均呈正向線性關(guān)系.

3) 凍結(jié)條件下巖石力學(xué)特性的變化主要是由于巖體內(nèi)的間隙冰導(dǎo)致的,隨著飽水率升高,間隙冰的存在對(duì)壓裂拉伸強(qiáng)度的影響比單軸壓縮強(qiáng)度更大,進(jìn)而體現(xiàn)為脆性度逐漸減小.

4) 飽水率越高,軸向和橫向的形變也越大,但后者的增加率更大,間隙冰的影響更容易體現(xiàn)在橫向形變上.