深淺坑基坑設計及分析

肖 敏

（上海城市交通設計院有限公司，上海市200120）

0 引 言

隨著城市土地資源日益緊縮，“坑中坑”作為一種新型基坑應運而生?！翱又锌印遍_挖導致土體應力路徑比傳統(tǒng)基坑更為復雜，但是基坑設計規(guī)范及市場設計軟件未有統(tǒng)一或建議的計算方式，現(xiàn)有研究一般是通過對支護結(jié)構(gòu)或土體剛度進行相應折減來考慮相互影響。

目前有部分涉及“坑中坑”的計算理論[1]。楊才等[2]采用強度折減有限元法，對“坑中坑”的坑趾系數(shù)、深度比、面積比進行了控制變量研究。豐土根等[3]對“坑中坑”不同開挖位置、深度及大小對懸臂式支護結(jié)構(gòu)變形的影響規(guī)律進行了詳細分析。

1 工程概況

上海市楊高路改擴建隧道工程北起自浦東新區(qū)世紀大道- 楊高路立交隧道（包含），終于浦東新區(qū)浦建路跨線橋，屬于楊高南路段范圍。

改造完成后隧道總長1 747.29 m。隧道全線設置1 對出入口匝道，起于浦東新區(qū)張家浜河北側(cè)，下穿張家浜并與地面橋合建，在張家浜河南側(cè)接入地面，全長約302 m（不含匝道展寬段）。

2 工程地質(zhì)

本工程所在區(qū)域工程地貌類型為濱海平原，沿線地勢平坦，各勘察點地面標高為3.82～5.29 m。

沿線場地內(nèi)自上而下可劃分為7 個大層及若干亞層，共計11 層。各土層分別為：①1 層填土、①2層灰黑色淤泥、②層褐黃- 灰黃色粉質(zhì)黏土、③層灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、③T 灰色砂質(zhì)粉土、④層淤泥質(zhì)黏土、⑤層灰色粉質(zhì)黏土、⑥1 層暗綠色粉質(zhì)黏土、⑥2 層草黃色粉質(zhì)黏土加砂質(zhì)粉土、⑦1 層草黃色砂質(zhì)粉土、⑦2 層灰色粉砂（未揭穿）。

基坑開挖最深處位于第④層，只有很小一段位于⑤層層頂處，最大開挖深度約為19 m，坑底標高約為-13.06 m。場地淺部分布的③、④層淤泥質(zhì)軟弱層及⑤層等軟黏性土對工程建設影響較大，要引起重視。

3 工程難點

在隧道主線與匝道合并段存在深淺坑，如先開挖深坑，待深坑結(jié)構(gòu)施工完畢后再開挖淺坑，將對工期影響較大且會在淺坑底板造成1 道縱向施工縫，后期易造成隧道滲水。因此基坑先開挖匝道淺坑，再開挖主線深基坑，其中淺坑開挖8.7 m，匝道橫斷面寬度9 m；深坑開挖深度17.5 m，主通道開挖寬度28 m。由于深基坑開挖時會引起淺層基坑坑底土體擾動，從而造成淺基坑變形增加，內(nèi)力增大，而常規(guī)基坑設計軟件無法同時考慮深淺坑，因此，如何確保深坑開挖階段淺坑的基坑安全成為本工程的一大難點。

本工程設計階段采用有限元軟件Plaxis 進行分析，以真實反映實際施工狀態(tài)下深坑及淺坑圍護結(jié)構(gòu)變形及內(nèi)力，同時通過對深坑開挖階段淺坑坑底土m值進行一定折減來計算淺坑圍護結(jié)構(gòu)變形及內(nèi)力，最終包絡取大值進行設計。

4 深淺坑基坑圍護設計

4.1 P laxis 有限元分析模型

基坑圍護剖面圖見圖1，采用Plaxis 有限元軟件進行分析。模型考慮基坑開挖土體卸載對周邊結(jié)構(gòu)的影響，取2 倍基坑開挖深度范圍為其豎向收斂區(qū)域；取3～5 倍基坑開挖寬度為其周圍平面邊界收斂區(qū)域來建立分析模型。模型沿基坑橫向（X向）為150 m，沿基坑深度（Y向）為50 m，模型上表面為天然地面。

圖1 基坑圍護剖面圖（單位：m）

模型中，內(nèi)支撐、地連墻、工法樁結(jié)構(gòu)均按各向同性材料考慮；土體按H-S 模型考慮；因止水帷幕與圍護樁剛度相差較大，計算過程中不考慮其抗彎性，將其作為安全儲備。

分析模型中，通過單元的“激活、鈍化”來實現(xiàn)土體開挖、結(jié)構(gòu)施作等施工過程，施工過程中考慮20 kPa的地表均布超載作用?；佣S模型見圖2。

圖2 基坑二維模型圖

4.1.1 模型參數(shù)選取

模型分析中各土層的物理參數(shù)見表1，地連墻、工法樁、內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)的幾何屬性見表2。

表1 土層物理參數(shù)統(tǒng)計表

表2 主要結(jié)構(gòu)幾何屬性表

4.1.2 位移邊界條件確定

所有邊界條件均為位移邊界條件。其中：地表為自由邊界條件；模型左、右表面水平（X向）位移限制為零，其他方向自由；模型底部邊界的豎向（Y向）位移限制為零。

4.1.3 初始地應力確定

初始地應力的計算主要考慮土體自重，由有限元程序直接求得初始應力場。

4.1.4 模擬計算工況

綜合基坑形狀及與橋樁結(jié)構(gòu)的相對位置，為減小基坑開挖卸載過程對于周邊既有橋樁結(jié)構(gòu)變形產(chǎn)生的影響，結(jié)合實際施工工序，設定計算工況和步驟如下：

工況1：土體初始應力場計算，位移清零。

工況2：施工地連墻和工法樁，位移清零。

工況3：開挖基坑內(nèi)土體1 m。

工況4：施加第1 道混凝土支撐。

工況5：開挖坑內(nèi)土體至第2 道支撐下0.5 m。

工況6：施作第2 道鋼支撐。

工況7：開挖基坑內(nèi)土體至匝道底，施作匝道底板厚300 mm 鋼筋混凝土板。

工況8：施作第3 道支撐。

工況9：開挖坑內(nèi)土體至第4 道支撐下0.5 m。

工況10：施作第4 道支撐。

工況11：開挖至坑底。

在各工況連續(xù)計算中，位移和應力逐次累加，上一工況的位移和應力將作為下一工況的初始應力和位移狀態(tài)。

4.2 有限元數(shù)值計算結(jié)果及分析

由計算結(jié)果可知：開挖到底基坑最大水平位移43.87 mm，最大豎向位移137.59 mm。

基坑水平位移云圖見圖3；基坑豎向位移云圖見圖4；淺坑工法樁位移及內(nèi)力圖見圖5；深坑地連墻位移及內(nèi)力圖見圖6。

圖3 基坑水平位移云圖（單位：mm）

圖4 基坑豎向位移云圖（單位：mm）

圖5 淺坑工法樁位移（單位：mm）及內(nèi)力圖（單位：kN·m）

圖6 深坑地連墻位移（單位：mm）及內(nèi)力圖（單位：kN·m）

由計算結(jié)果可知：淺坑工法樁最大水平位移31.03 mm，最大彎矩361.87 kN·m；深坑地連墻最大水平位移34.24 mm，最大彎矩1 480 kN·m。

4.3 同濟啟明星設計軟件計算分析

同步采用同濟啟明星基坑圍護設計軟件進行分析，計算時為了模擬深坑開挖對淺坑的影響，將淺坑下加固土的m值進行折減，取為m=4.0 MN/m4。

采用同濟啟明星設計軟件計算的淺坑工法樁位移及內(nèi)力圖見圖7；深坑地連墻位移及內(nèi)力圖見圖8。

圖7 淺坑工法樁啟明星位移及內(nèi)力圖

圖8 深坑地連墻啟明星位移及內(nèi)力圖

4.4 現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果的對比

現(xiàn)場淺坑、深坑實測累計變形數(shù)據(jù)見圖9、圖10。

圖10 深坑實測累計變形

采用有限元軟件和同濟啟明星設計軟件的計算結(jié)果與現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)對照見表3。

表3 實測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果對照表

楊高路隧道已于2017 年建成通車，匝道深淺坑處基坑開挖期間的變形值偏小于軟件計算值，基坑整體穩(wěn)定安全。

5 結(jié) 語

（1）采用同濟啟明星設計軟件和Plaxis 有限元軟件計算的深坑地連墻位移和內(nèi)力結(jié)果相差很小，說明有限元模型及相關(guān)參數(shù)選取合理；由于同濟啟明星設計軟件計算中加固土m值折減取為4.0 MN/m4，且有限元模型計算時考慮了匝道底厚300 mm 的鋼筋混凝土板，使得匝道工法樁計算彎矩較同濟啟明星設計軟件的計算彎矩偏小。根據(jù)計算結(jié)果，最終淺坑采用工法樁，深坑采用地下連續(xù)墻。

（2）采用有限元軟件和同濟啟明星設計軟件結(jié)合包絡計算方法，深淺坑匝道圍護設計能滿足先淺后深開挖的受力要求。