褐煤在BGL氣化爐上的應(yīng)用及控制分析

周道康

(呼倫貝爾金新化工有限公司生產(chǎn)運營中心，內(nèi)蒙古 陳巴爾虎 021506)

1 概述

BGL(碎煤熔渣氣化)技術(shù)生產(chǎn)富含甲烷的煤氣，該技術(shù)是由英國燃氣公司和德國魯奇公司在魯奇碎煤加壓氣化基礎(chǔ)上共同開發(fā)完成的。與傳統(tǒng)的魯奇碎煤加壓氣化技術(shù)比較，該技術(shù)顯著降低了煤氣水的產(chǎn)量，并由固態(tài)排渣改為液態(tài)排渣[1]。BGL煤氣化技術(shù)關(guān)鍵設(shè)備及氣化原理如圖1所示。

BGL煤氣化是一個復雜多相的物理、化學反應(yīng)過程，主要是利用煤中的碳與氣化劑、氣化劑與生成物、生成物與生成物、碳與生成物之間的反應(yīng)。粒度為6～50mm的塊煤及助溶劑從氣化爐頂部煤鎖間斷加入，進入氣化爐的塊煤自上而下依次通過干燥層、干餾層、氣化層、燃燒層、渣池等，完成氣化過程。煤中的有機質(zhì)幾乎全部轉(zhuǎn)化后被煤氣流帶出氣化爐，而煤灰分中的礦物質(zhì)在氣化爐下部燃燒區(qū)經(jīng) 2000 ℃ 左右的高溫熔化成液態(tài)，約 1400 ℃ 液態(tài)渣經(jīng)過排渣口排入激冷水形成無滲濾性的2～5 mm 的玻璃態(tài)顆粒，并由渣鎖排出[2]。BGL氣化爐內(nèi)溫度分布概況如圖2所示。

圖2 BGL氣化爐內(nèi)溫度分布概況

由于加入氣化爐的蒸汽分解率大于90%，所以氣化過程中產(chǎn)生的煤氣水主要來自于原料煤經(jīng)爐內(nèi)干燥后產(chǎn)生的蒸汽冷凝液。對含水量高達34%的褐煤來說，煤氣水產(chǎn)量將遠高于以次煙煤及煙煤為原料的同類型裝置。BGL氣化過程中產(chǎn)生的副產(chǎn)品經(jīng)過配套工段分離后可以得到較高附加值的焦油、中油、石腦油、酚、氨、甲烷氣等。

2 褐煤在BGL氣化爐上的應(yīng)用情況

BGL煤氣化技術(shù)在次煙煤上的成功應(yīng)用說明該技術(shù)是成熟的，但在低階煤褐煤的工業(yè)化應(yīng)用中卻遇到嚴峻挑戰(zhàn)：在次煙煤應(yīng)用中沒有出現(xiàn)的問題和現(xiàn)象將會在褐煤應(yīng)用中發(fā)生。褐煤在BGL氣化爐上的應(yīng)用，最早是在云南解化廠。我公司也對褐煤在BGL氣化爐上的應(yīng)用做了嘗試，最終氣化爐達到穩(wěn)定運行工況，單爐連續(xù)運行周期突破 262 d，每 1000 m3有效氣(H2+CO)。典型的消耗：褐煤 1350 kg，氧氣 260 m3，蒸汽 263 kg。但裝置運行初期存在的缺陷也非常明顯[3]。

2.1 工藝負荷低

單臺氣化爐穩(wěn)定情況下的工藝負荷僅能達到設(shè)計煤種下的60%，氣化爐負荷偏低，達不到配套后續(xù)工段生產(chǎn)能力的要求，只有增加氣化爐運行數(shù)量，才能解決這個瓶頸。典型的氧氣負荷及煤氣組成如表1，運行數(shù)據(jù)見表2[3-4]。

表1 氧氣負荷及煤氣組成表

2.2 粗煤氣帶塵嚴重

由于褐煤塊煤入爐后溫度急劇上升，煤中的水劇烈蒸發(fā)汽化造成煤塊爆裂產(chǎn)生大量的煤塵和碎屑。雖然爐內(nèi)氣體流速理論上比設(shè)計值低44%，但考慮到床層的空隙率和偏流問題，爐內(nèi)的實際氣體流速可能達到甚至超過了設(shè)計流速；粗煤氣中夾帶的煤塵類帶出物質(zhì)量達到了入爐煤質(zhì)量的2%～3%的范圍，帶出物中粒度在 50 μm 以下的質(zhì)量占比達到91.1%，這些煤粉對設(shè)備、管道堵塞及閥門磨損帶來嚴重影響，同時其分離和脫除難度較大，給配套裝置的運行帶來極大的困擾。

2.3 氣化爐工況控制困難

2.3.1 氣化爐床層偏燒

氣化爐發(fā)生偏燒時床層阻力降增加較多，氣流主體偏離中心區(qū)較多，氣化爐上部溫度急劇上升甚至達到聯(lián)鎖停車值。出口煤氣中的CO2含量(體積分數(shù))也會明顯高于正常的14.5%，甚至達到20%的水平。此時煤床中的燃燒反應(yīng)上移或者靠近爐內(nèi)耐火磚，局部超溫后造成耐火磚燒損、煤炭結(jié)焦粘壁、內(nèi)件受損等危害。

2.3.2 排渣不暢

控制健康的渣池液位是BGL煤氣化技術(shù)的重點和難點，與氣化爐床層偏燒中的工況密切相關(guān)，其影響因素復雜，包括原料品質(zhì)、開車過程控制、煤灰粘溫特性、助溶劑添加量、汽氧比、排渣口火焰菜單設(shè)置、排渣順控的參數(shù)設(shè)置、排渣口的尺寸、事故處理及操作員經(jīng)驗等。如果造成排渣不暢，應(yīng)立即根據(jù)現(xiàn)場情況盡快調(diào)整和恢復，否則渣池液位上移過高將導致偏燒及氣化爐內(nèi)件損壞；如果排渣口堵塞，將被迫停車。

3 BGL氣化爐運行控制分析

BGL煤氣化技術(shù)限制褐煤塊煤直接作為原料煤入爐運行，可以采用混煤或型煤的方式加以解決。我公司限于煤炭資源及運行成本問題，不得不采用褐煤塊煤作為入爐煤種。通過對氣化爐95臺次開停車及運行維護經(jīng)驗，在硬件和氣化爐外圍存在的問題基本解決后，裝置是否能安全穩(wěn)定長周期運行取決于對氣化爐的認識、理解和控制[3]。

3.1 BGL煤氣化原理分析

3.1.1 BGL氣化反應(yīng)模型

1)渣池水平截面分布模型分析

渣池水平截面分布模型如圖3所示。

氣化劑蒸汽-氧氣混合氣經(jīng)圖3中的六支鼓風口沿水平方向19°斜角斜向下噴入氣化爐，形成六個噴射燃燒膨脹撞擊區(qū)4。區(qū)域4中的氣固相向渣池液面中心區(qū)域6/7/8噴射燃燒撞擊，形成旋流反應(yīng)中間渣區(qū)，在渣池液面6/7/8上部區(qū)域連成一片。區(qū)域3內(nèi)為焦炭塊和黏度較高的液態(tài)渣混合物。區(qū)域8為鼓泡反應(yīng)區(qū)。從排渣口進來的煙氣以鼓泡的形式通過中心反應(yīng)區(qū)，不但可以保持排渣口上部渣溫在 1400 ℃，而且在上行鼓泡的過程中還可與殘留的焦炭塊、單質(zhì)鐵發(fā)生反應(yīng)，維持中心區(qū)域液態(tài)渣的溫度和黏度穩(wěn)定，并以“以渣熔渣”的方式將區(qū)域1/2/3/4滴落、旋流或者滑落的不均勻的煤灰分、CaO融為一體成為比較均勻的流動性好的液態(tài)渣。同時，6/7/8區(qū)域內(nèi)匯聚的液態(tài)渣由于汽氧與煤焦塊反應(yīng)充分，而且燃燒區(qū)4輻射過來的熱量也多，所以渣溫較高。區(qū)域7/8對應(yīng)的液態(tài)渣黏度<3 Pa·s是真正的液態(tài)渣區(qū)。由于六支鼓風口噴入氣化爐的氣流會發(fā)生燃燒膨脹撞擊流，區(qū)域4中在氣流的噴射及燃燒作用下會形成一定的空腔或半空腔，健康的鼓風口外側(cè)的火焰監(jiān)視器可以檢測到連續(xù) “閃爍”或者“常亮”的燃燒火焰。燃燒區(qū)的穩(wěn)態(tài)狀況對氣化爐的連續(xù)運行至關(guān)重要。如果煤床床層不均勻、鼓風口噴射口前端有不燃物阻擋或部分堵塞鼓風口。該鼓風口噴出的部分氣化劑與煤焦發(fā)生碰撞使區(qū)域4流道發(fā)生部分偏移，或全部偏移，從而產(chǎn)生圖3中的黑色區(qū)域1/2。此時，鼓風口火焰監(jiān)視器為間斷“閃爍”狀態(tài)或者“黑管”狀態(tài)。若類似于黑色區(qū)域1的燃燒區(qū)離鼓風口過近，將會使鼓風口超溫損壞；類似于黑色區(qū)域2的鼓風口，將會使氣化劑產(chǎn)生一定的反射燒壞鼓風口頭部，而且鼓風口一旦發(fā)生黑色區(qū)域2工況時，火焰監(jiān)視器狀態(tài)為長期“黑管”，大部分的氣化劑無規(guī)則往氣化爐上部流動，并發(fā)生燃燒。此時偏移的燃燒區(qū)若靠近氣化爐耐火層，將會出現(xiàn)結(jié)焦粘結(jié)區(qū)，甚至燒壞耐火磚，繼而損壞氣化爐水夾套。所以黑色區(qū)域1/2的狀態(tài)應(yīng)該控制并盡量避免。

2)渣池豎向分布模型分析

渣池豎向分布模型如圖4所示。

1.干溜區(qū)；2.氣化區(qū)；3.回火區(qū)；4.燃燒膨脹區(qū)；5.熱影響區(qū)；6.液態(tài)渣外圈；7.液態(tài)渣中區(qū)；8.液態(tài)渣中心區(qū)；

渣池完整的豎向分布模型由五部分組成：區(qū)域2所在的氣化區(qū)底部，區(qū)域3所在的回火區(qū)底部，位于渣池液面6/7/8上部的區(qū)域4所在的噴射燃燒膨脹撞擊區(qū)，渣池液面6/7/8及其下方錐形區(qū)域內(nèi)的流動性渣區(qū)，區(qū)域5所在不流動及難流動渣區(qū)。區(qū)域7/8為真正的液態(tài)渣區(qū)，其中，煙氣鼓泡區(qū)域8中通過溫度高達 1700 ℃ 富氧煙氣從排渣口下部進入渣池，在液態(tài)渣表面張力的作用下將渣托住并保持渣的溫度在 1400 ℃ 附近以維持適宜的流動性。一旦進入排渣程序，渣就會通過排渣口順暢地排出氣化爐。

在圖4渣池中，呈倒錐狀的三個區(qū)域6，7，8，其溫度從高到低順序是：8>7>6。因液態(tài)渣的黏度與溫度負相關(guān)關(guān)系，因此這三個區(qū)域每次排渣時8區(qū)流得最快(下凹得最快)，其次是7區(qū)，再其次是6區(qū)。排完一次渣后開始蓄渣進入第二個排渣循環(huán)。正常情況下，液態(tài)渣池內(nèi)6區(qū)域內(nèi)的熔渣直接接觸渣池爐膛板的耐火磚，但是渣池爐膛板內(nèi)有 35 ℃ 的冷卻水盤管，故而6區(qū)的液態(tài)渣與渣池爐膛板有一個黏度較大的過渡層(5中所示的熱影響區(qū)下段)。正常情況下，該過渡層較薄，但是由于受熱不均、物料不均等因素的影響，渣池內(nèi)渣與焦塊、難熔物或被還原出來的鐵顆粒富集，會出現(xiàn)不均勻的累積。排渣過猛或者累積較多后，會向排渣口方向滑落。當這種滑落物未到排渣口時，在高溫煙氣的攪動和反應(yīng)下，這部分黏度較大的物質(zhì)被周圍正常的渣熔解吸收為正常的渣，從而恢復工況；當滑落物接近或者部分堵塞排渣口的時候，將會影響煙氣通過和下渣的流暢性，可引起排渣口下部的壓力上升和渣池液位上升，此時需要將富氧煙氣的溫度從 1700 ℃ 提高到 1800 ℃ 對其熔渣排渣，也可輔助適量降低汽氧比增加產(chǎn)渣的溫度。

同時，煤中石灰石的均勻程度以及煤粒度的大小分布情況也很重要。當氣化劑噴射時，遇到石灰石含量偏高的區(qū)域，無法融化CaO而造成氣化劑反射、偏流，無法形成適合的燃燒腔，從而造成燃燒腔靠近鼓風口及耐火磚。在 2000 ℃ 工況下，耐火材料僅能承受 5 min 就發(fā)生燒失現(xiàn)象，最后造成耐火磚燒失，夾套壁甚至承壓殼體的損壞。在燃燒區(qū)4煤粒度過小將造成床層阻力降上升，熱氣流將從阻力較低的部位通過，從而形成溝流現(xiàn)象。由于氣化劑接觸不到足夠的煤進行反應(yīng)，就會造成偏燒、后燃及堵塞鼓風口的現(xiàn)象發(fā)生，產(chǎn)生不穩(wěn)定工況而導致停車。由于爐內(nèi)的工況時時刻刻都在發(fā)生不同的變化，固體物料的特性造成氣化爐內(nèi)發(fā)生溝流偏燒是常態(tài)，要把這種狀態(tài)能維持在合理區(qū)間內(nèi)。

3.2 渣池液位建立與控制

3.2.1 建立渣池液位

建立渣池液位就是BGL氣化爐開車，按程序向氣化爐內(nèi)裝填適量石油焦作為氣化爐渣池燃料，再裝填褐煤及助溶劑混合物，裝填總量約 80 m3，再按開車程序：點火氮氣升溫→空氣升溫→投蒸汽-氧氣建立渣池液位→排渣→轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)控制。

氮氣升溫階段利用排渣燒嘴的高溫煙氣提供熱量，通過鼓風口加入氮氣的攪動混合將床層溫度逐步提高至300～400 ℃，同時煙氣中的余氧將下部的石油焦點燃升溫，讓火層逐漸上移到鼓風口正對的位置附近。

空氣升溫階段是射流區(qū)、撞擊區(qū)的逐步形成。將鼓風口的氮氣切換為空氣，在空氣的作用下，鼓風口周圍的石油焦逐漸燃燒并逐漸擴展燃燒區(qū)。隨著空氣量的增加，燃燒區(qū)也逐漸擴張。當空氣流量達到一定值的時候，在鼓風口的前方就會形成射流區(qū)。射流區(qū)空間繼續(xù)擴張與其它鼓風口的區(qū)域連在一片，就會形成撞擊區(qū)和中心區(qū)，此時可以觀察到六支鼓風口被“點亮”[3]。

投汽氧后渣池中心燃燒區(qū)的溫度達到1700～2000 ℃。劇烈的燃燒形成、擴展并熔渣，液態(tài)熔渣在重力的作用下匯入渣池內(nèi)集聚形成一定液位。由于液態(tài)渣密度高于煤和石油焦，在浮力及排渣口高溫煙氣的攪動作用下，渣池內(nèi)未反應(yīng)的煤焦塊和石油焦會上浮。在此期間，渣池內(nèi)液態(tài)渣的液位會大幅波動，經(jīng)過2～4 h 培養(yǎng)在渣池內(nèi)將形成穩(wěn)定的液態(tài)渣液位，控制正常液位高度約 1480 mm，體積約 2.95 m3。

3.2.2 渣池液位控制

首先根據(jù)煤的灰分分析及石灰石的添加比例，計算出建立正常渣池液位需要的時間；再根據(jù)排渣壓差高低、排渣壓差穩(wěn)定性、鼓風口上部溫度是否產(chǎn)生變化，來綜合確定首次排渣的時間。通過在線視頻觀察液態(tài)渣的流動性、顏色及渣柱的粗細，據(jù)此評估排渣順控中各參數(shù)是否適應(yīng)工作要求，并作出相應(yīng)的調(diào)整，將氣化爐轉(zhuǎn)入正常運行狀態(tài)。

3.2.2.1 排渣控制方法

排渣由順控程序完成。禁止排渣時間T1→允許排渣時間T2→排渣時間T3→禁止排渣時間T1，完成排渣的循環(huán)。排渣順控程序設(shè)置完成后啟動程序即可實現(xiàn)排渣的自動控制。一般情況下，渣池壓差設(shè)置為 49 kPa，排渣DPIC壓差設(shè)置 18 kPa，DPIC閥位預設(shè)開度80%，T1設(shè)置100～150 s，T2設(shè)置 100 s，T3在25～45 s，負壓控制-6.9kPa。圖5表示渣池蓄渣時的參數(shù)，即T1時間內(nèi)或者T1+T2時間內(nèi)的參數(shù)。圖6表示渣池排渣時參數(shù)，即T3時間內(nèi)的參數(shù)控制情況。

當排渣禁止時間T1結(jié)束時，渣池壓差未達到 49 kPa 的設(shè)定值，程序?qū)⒗^續(xù)走T2時間，直到T2時間結(jié)束強制排渣。在T1結(jié)束時，或在程序走T2的過程中，一旦渣池壓差達到設(shè)定值，立即觸發(fā)排渣。在排渣時間T3范圍內(nèi)任一時間，排渣壓差≤-6.9 kPa時，應(yīng)立即停止排渣，防止過度排渣。

圖5 渣池蓄渣工況[3] 圖6 渣池排渣工況[3]

排渣過程要觀察液態(tài)渣的性狀。一般液態(tài)渣為亮紅色較好，通過渣口的粗細程度與排渣口直徑相當。液態(tài)渣顏色暗紅表示渣溫偏低，液態(tài)渣排放形狀偏細則說明渣口上方有堵塞，或流動性好的渣量不足，應(yīng)調(diào)整火焰溫度或者汽氧比恢復工況。

3.2.2.2 爐渣的黏度

爐渣黏度與其流動性互為倒數(shù)，直接影響到排渣各個環(huán)節(jié)，而影響爐渣黏度的主要因素是渣溫和渣組分。渣組分由灰組分+石灰石分解的CaO組成，東明褐煤典型的灰組分中(質(zhì)量分數(shù))SiO254.0%、Al2O317.5%、CaO 9.0%、Fe2O39.5%、MgO 1.8%、K2O 0.4%、Na2O 0.9%、P2O50.2%，在 1400 ℃ 時的黏度約 55 Pa·s。爐渣黏度控制，首先是根據(jù)灰組分計算出石灰石添加量，控制渣的熔點在1250～1350 ℃ 較為合理[3]，再計算出渣組分在 1400 ℃ 時的黏度是否在1～3 Pa·s。從圖7得出，CaO在渣中的質(zhì)量分數(shù)應(yīng)在34%～45%。如果CaO在渣中的質(zhì)量分數(shù)低于34%，則渣的黏度急劇上升，必須調(diào)整。一般控制0.8

圖7 1400 ℃ Al2O3 10%條件下渣黏度與CaO-SiO2的關(guān)系圖(左)[5]和煤灰分黏溫曲線(右)[3]

BGL氣化爐渣池內(nèi)爐渣的溫度由汽氧比確定，汽氧比與渣池溫度關(guān)系如圖8。為維持渣池的相對穩(wěn)定性，一般給操作員的調(diào)整范圍較窄在0.88～0.96 kg/m3，避免過度調(diào)整。

圖8 汽氧比與渣池渣溫度關(guān)系圖

3.2.2.3 工藝負荷調(diào)整

鼓風口的流速范圍在90～225 m/s 之間，一般控制在110～160 m/s 范圍內(nèi)，過低會造成回火燒壞鼓風口頭部及耐火磚，過高則會造成狹長的燃燒帶。BGL氣化爐的工藝負荷控制要穩(wěn)定并滿足鼓風口的流速要求，以保持燃燒區(qū)的穩(wěn)定性、渣池溫度，以及產(chǎn)渣量的穩(wěn)定性，要避免大幅度的調(diào)整破壞原有的燃燒腔空間，從而惡化工況。可以從鼓風口火焰監(jiān)測是否由“常亮”變成“閃爍”，或從“閃爍”變成“黑管”來判斷，還可以觀察鼓風口冷卻水溫差變大、鼓風口上部溫度上漲來判斷工況是否突變。

若工藝負荷發(fā)生了大幅調(diào)整，相應(yīng)的排渣參數(shù)要重新設(shè)置保證排渣量與產(chǎn)渣量的平衡，避免渣池液面產(chǎn)生較大幅度的變化從而改變渣池的工況。

3.3 爐況判斷與處理

BGL氣化爐爐況判斷是操作員通過直接觀察和儀表監(jiān)測顯示獲得信息，然后對信息進行分析判斷爐況可能發(fā)生的波動性質(zhì)和幅度，是氣化爐是否穩(wěn)定長周期運行的重要環(huán)節(jié)。

3.3.1 正常爐況

正常爐況時，氣化爐工作均勻，煤氣分布合理，渣池溫度充沛穩(wěn)定，典型的標志如下：

1) 渣池壓差穩(wěn)定在45～49 kPa；2)鼓風口上部溫度監(jiān)測點在300～500 ℃ 范圍無異常上漲；3) 六只鼓風口火焰監(jiān)測指示為“常亮”或者連續(xù)穩(wěn)定“閃爍”；4)氣化爐中部四組壓差檢測值均<10 kPa；5)氣化爐上部溫度監(jiān)測點低于高報警值；6)各部位高壓冷卻水溫差低于高報警值；7)排出的液態(tài)渣顏色呈現(xiàn)桔紅色，流動性好，無固形物出現(xiàn)；8)排渣口火焰無異常形狀或顏色；9)排出的固態(tài)渣在2～5 mm，粉狀細渣少，渣中的鐵顆粒質(zhì)量占比<1%。

3.3.2 異常爐況

與正常爐況相比，煤氣在爐內(nèi)分布不均，渣池溫度不均，排渣壓差波動較大，采取一般措施進行糾正或者緩解。常見典型異常有:

1)渣池溫度不足，排渣顏色發(fā)暗，排渣有固形物或掛渣，排渣壓差上漲。在這種工況下，要及時采取措施：切換排渣口火焰模式，提高通過的煙氣溫度，適當調(diào)低汽氧比，分析石灰石配比是否有偏離，分析燃料氣甲烷濃度是否下降等；在適當養(yǎng)渣后，加強排渣糾正工況；若渣鎖排出的渣中鐵顆粒含量偏高，則表明是渣溫高，適當提高汽氧比、保持排渣口火焰溫度在 1700 ℃。

2)鼓風口堵塞，鼓風口變成“黑管”狀態(tài)，由于鼓風口前端有不熔物將其部分或者全部堵塞。根據(jù)該支鼓風口的流量情況將其切除，以免產(chǎn)生更大的危害。氣化爐切除1～3支鼓風口，能維持氣化爐運行。同時，應(yīng)加強排渣保持渣池正常穩(wěn)定。

3)鼓風口高壓冷卻水溫差過大。表明鼓風口附近存在燃燒火焰，適當加大該支鼓風口的冷卻水量，同時加強渣池液位的控制防止其上漲帶來更大的危害。

4)高壓冷卻水泄漏。一般發(fā)生于鼓風口頭部位置，分析可能異常的鼓風口將其停運然后依次切除鼓風口根據(jù)高壓冷卻水液位變化找出泄漏位置，將其停運。

5)氣化爐夾套壓差升高。是爐內(nèi)氣體偏流分布不均帶塵量變大的信號，需要適當降低負荷和調(diào)整煤鎖下煤方式進行糾正。

3.3.3 失常爐況

由于某種原因造成的爐況波動，如果應(yīng)對的不及時、不準確，就會造成爐況失常。典型的BGL氣化爐失常爐況有床層壓差上漲、熱備、ESD系統(tǒng)動作、排渣口堵塞等：

1)氣化爐床層壓差上漲。渣池壓差上漲處理不當造成渣池液位持續(xù)上升，破壞了燃燒腔室的形態(tài)，造成氧氣后燃，應(yīng)降低汽氧比、提高渣口煙氣溫度，加強排渣。一旦床層壓差在 10 kPa 以上持續(xù)上漲，將導致停車，避免損壞設(shè)備。

2)熱備。主要由儀表因素造成，故障點處理完成應(yīng)及時恢復投汽氧入爐，加強養(yǎng)渣和排渣，把渣池液位調(diào)整正常。

3)ESD動作。主要由儀表因素造成，立即向排渣口通入 1000 m3/h 氮氣，保持排渣口暢通，根據(jù)儀表處理進度按程序點火將氣化爐恢復至熱備狀態(tài)，然后恢復氣化爐的運行。

4)排渣口堵塞。一般由于不當?shù)呐旁蛘吲旁鼌?shù)設(shè)置不當引起，熱煙氣無法通過排渣口，渣池內(nèi)的液態(tài)渣也無法排出設(shè)備，此種情況只能停車清爐。

4 結(jié)束語

BGL氣化爐應(yīng)用于低階煤(褐煤)過程中發(fā)生了設(shè)計工況下不會出現(xiàn)的問題，但經(jīng)過技術(shù)的消化吸收和改進也可以實現(xiàn)裝置的長周期運行。本文通過褐煤塊煤入爐的生產(chǎn)實踐經(jīng)驗，分析了BGL氣化爐運行的核心工作原理及其控制，找到了褐煤在BGL氣化爐上運行的關(guān)鍵，即控制液態(tài)渣池的穩(wěn)定性。