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    淬火介質(zhì)濃度對45鋼淬硬層深度及組織性能的影響

    2022-04-08 10:09:30沈明李少雨錢航張陽
    大型鑄鍛件 2022年2期
    關(guān)鍵詞:試塊淬火介質(zhì)

    沈明 李少雨 錢航 張陽

    (中航卓越鍛造(無錫)有限公司,江蘇214183)

    收稿日期:2021-09-23

    45鋼是在我國應(yīng)用最普遍的碳素結(jié)構(gòu)鋼之一,它具有良好的綜合力學(xué)性能,如較高的強(qiáng)度、塑性和韌性,還具有很好的切削加工性能和熱成型性能,廣泛應(yīng)用于齒輪、軸等受力零部件。但45鋼水淬具有較大的變形和開裂風(fēng)險,而油冷又不能獲得較好的淬硬性,同時其淬透性又很低。水基淬火介質(zhì)是一種冷卻能力介于水和油之間的新型淬火介質(zhì),高溫時其冷卻能力接近水的快速冷卻能力,低溫時冷卻能力接近油的慢冷性能,且具有無毒、無污染、成本較低等特點(diǎn),在提高45鋼的零件質(zhì)量、降低工藝成本等方面具有很好的效果[1-4]。為了獲得45鋼冷卻效果最佳時的淬火介質(zhì)濃度,本文研究了不同濃度淬火介質(zhì)對45鋼組織和性能的影響。

    1 試驗材料與試驗方法

    1.1 試驗材料

    45鋼淬火試驗用試樣為90 mm×90 mm×90 mm的方形試塊,所有的淬火試驗用方形試塊都從同一樣件上制取。樣件原材料采用電爐(EAF)+精煉爐(LF)+真空脫氣(VD)+連鑄(CC)方式冶煉,然后原材料經(jīng)鍛造、軋制成環(huán)和鍛后熱處理等后再切成試驗用的方形試塊,其化學(xué)成分如表1所示,滿足GB/T 699—2015《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》要求。

    表1 45鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Chemical composition of 45 steel(mass fraction, %)

    1.2 試驗方法

    根據(jù)文獻(xiàn)記載[5],45鋼材料臨界相變Ac1溫度約為724℃,Ac3溫度約為780℃,而其淬火加熱溫度一般選擇在Ac3+(30~50)℃之間。在實際操作中,考慮到零部件尺寸效應(yīng)和形狀復(fù)雜因素等,對于結(jié)構(gòu)簡單的大尺寸零部件的淬火加熱溫度一般選擇在上限,對于結(jié)構(gòu)復(fù)雜的小尺寸零部件的淬火加熱溫度一般選擇在下限,且需要考慮淬火冷卻過程中變形和開裂的風(fēng)險。考慮到本試驗選用的試樣形狀及尺寸,并參考GB/T 699—2015《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》規(guī)范,本試驗選擇的45鋼淬火加熱溫度為840℃。然后將已經(jīng)制備的90 mm×90 mm×90 mm的方形試塊在該溫度下保溫3 h后,分別在不同濃度的淬火介質(zhì)中冷卻,淬火介質(zhì)濃度如表2所示。試塊冷卻后,按照GB/T 230.1—2018《金屬材料 洛氏硬度試驗 第1部分:試驗方法》測定經(jīng)過不同濃度淬火介質(zhì)冷卻后的硬度梯度及相對應(yīng)的金相組織。

    2 試驗結(jié)果

    2.1 淬硬層深度

    將在不同濃度淬火介質(zhì)中冷卻的試樣沿中線一分為二,分割成兩個尺寸均為45 mm×90 mm×90 mm的試樣,如圖1所示。然后任選一個剖分后的試樣,并沿分割面中間位置測量試樣的洛氏硬度,即沿圖1所示點(diǎn)線位置檢測淬火后試樣的硬度梯度變化。表3為在不同濃度淬火介質(zhì)中冷卻的45鋼試樣從表面至心部的硬度檢測結(jié)果,圖2為45鋼淬火表面到至表面距離20 mm處的硬度變化曲線。

    圖1 硬度檢測位置Figure 1 Hardness test position

    圖2 不同濃度淬火介質(zhì)冷卻后45鋼試樣的洛氏硬度Figure 2 Rockwell hardness of 45 steel samples cooled by different concentrations of quenching medium

    從表3和圖2可以看出,不論是水還是不同濃度淬火介質(zhì),對于45鋼而言,距淬火表面5 mm內(nèi)硬度高于50HRC,當(dāng)距淬火表面距離大于11 mm后,試樣心部硬度變化很小,而在5 mm到11 mm之間的區(qū)域,45鋼硬度很快降低,但當(dāng)淬火介質(zhì)濃度大于10%時,距淬火表面7 mm內(nèi)硬度變化不大,都在50HRC以上。即淬火介質(zhì)濃度對45鋼的淬硬層深度有顯著影響,且隨淬火介質(zhì)濃度提高,45鋼淬硬層深度逐漸增加。

    表2 45鋼淬火冷卻時的介質(zhì)濃度Table 2 Medium concentration for 45 steelduring quenching and cooling

    表3 不同濃度淬火介質(zhì)冷卻的45鋼HRC硬度Table 3 HRC of 45 steel cooled by different concentrations of quenching medium

    2.2 金相組織

    圖3為在不同濃度淬火介質(zhì)中冷卻的45鋼表層金相組織。由圖3可知,45鋼在不同濃度淬火介質(zhì)中冷卻后其表層組織基本為馬氏體組織,但隨著淬火介質(zhì)濃度的升高,馬氏體板條尺寸變得更加細(xì)小,且殘余的奧氏體含量逐漸減少。當(dāng)淬火介質(zhì)濃度超過8%時,在圖3的金相組織中已經(jīng)很難發(fā)現(xiàn)殘余奧氏體的存在,而淬火介質(zhì)為水時,金相組織中明顯有少量的殘余奧氏體存在。

    圖3 不同濃度淬火介質(zhì)冷卻后距淬火表面3 mm的組織Figure 3 The microstructure at the position of 3 mm away from the hardened surface after cooling with different concentrations of quenching medium

    2.3 表面硬度及沖擊性能

    將圖1所示剖分后沒有用來檢測硬度梯度的試樣在600℃回火保溫3 h,然后檢測距試樣淬火表面10 mm位置的沖擊性能。表4所示為采用不同濃度淬火介質(zhì)冷卻的試樣回火后在距淬火表面10 mm位置的沖擊性能,圖4所示為采用不同濃度淬火介質(zhì)淬火后試樣表面的硬度及沖擊性能。從表4和圖4可以看出,添加淬火介質(zhì)能有效改善45鋼材料的淬火效果,即淬火介質(zhì)不僅能提高45鋼距淬火表面10 mm處的沖擊性能,還可以改善沖擊吸收能量值的均勻性,且隨淬火介質(zhì)濃度升高,試樣表面硬度變化規(guī)律和沖擊性能變化規(guī)律基本一致,都是隨著淬火介質(zhì)濃度的升高而升高,當(dāng)淬火介質(zhì)濃度達(dá)到10%時,硬度和沖擊性能達(dá)到最大,然后隨淬火濃度升高而降低。

    圖4 表面硬度和沖擊性能與淬火介質(zhì)濃度的關(guān)系Figure 4 Relationship between surface hardness andimpact properties and quenching medium concentration

    表4 不同濃度淬火介質(zhì)冷卻的45鋼沖擊性能Table 4 Impact properties of 45 steel cooled by different concentrations of quenching medium

    3 試驗結(jié)果分析

    3.1 不同濃度的淬火介質(zhì)對45鋼淬硬層深度的影響

    根據(jù)表3和圖2結(jié)果可知,當(dāng)淬火介質(zhì)濃度為5%時,45鋼在淬火介質(zhì)中的淬硬層深度比在水中的淬硬層深度要小,而當(dāng)淬火介質(zhì)濃度大于等于8%時,45鋼在淬火介質(zhì)中的淬硬層深度則比在水中的淬硬層深度要大,且隨淬火介質(zhì)濃度的升高,45鋼方形試塊的淬硬層深度逐漸增加。但在距試塊淬火表面5 mm內(nèi)的范圍內(nèi),試塊硬度則是先隨著淬火介質(zhì)濃度的升高而升高,且當(dāng)淬火介質(zhì)濃度為10%時,試塊硬度達(dá)到最高,然后隨著淬火介質(zhì)濃度的升高,距試塊淬火表面5 mm內(nèi)位置淬火后硬度降低。國內(nèi)有部分學(xué)者也對不同淬火介質(zhì)的影響做過一些研究[6],這可能和水基淬火介質(zhì)的冷卻特性有關(guān),即高溫時水基淬火介質(zhì)冷卻能力接近水的快速冷卻能力,低溫時則接近油的慢速冷卻能力。隨淬火介質(zhì)濃度變化,不同的水基淬火介質(zhì)冷卻特性會出現(xiàn)一定的變化,根據(jù)淬火介質(zhì)的這種特性可以在不同材質(zhì)和不同形狀零件淬火時選擇合適的淬火介質(zhì)類型和淬火介質(zhì)濃度。

    3.2 不同濃度的淬火介質(zhì)對45鋼組織性能的影響

    圖3說明淬火介質(zhì)濃度對45鋼表層金相組織影響顯著,提高淬火介質(zhì)濃度能夠有效改善45鋼的淬火效果,即既能減少淬火后組織中的殘余奧氏體含量,還可以細(xì)化馬氏體板條尺寸,進(jìn)而獲得更佳的綜合力學(xué)性能。而在90 mm×90 mm×90 mm的方形試塊心部,其組織仍為珠光體+鐵素體組織,但相對空冷狀態(tài)而言其鐵素體含量相對較少,如圖5所示。在圖4中,試樣表面硬度和距淬火表面10 mm位置處的沖擊性能都隨淬火介質(zhì)濃度升高而升高,且在淬火介質(zhì)濃度為10%時,硬度和沖擊性能達(dá)到最大值。淬火介質(zhì)對沖擊性能的影響原因是淬硬層深度越大,說明獲得50%馬氏體轉(zhuǎn)變的深度越大,經(jīng)過600℃回火后,回火索氏體層深也就越大,試塊的綜合力學(xué)性能也就越好[4,6-8]。

    圖5 距淬火表面45 mm處的組織Figure 5 The microstructure at the position of 45 mmfrom hardened surface

    4 結(jié)論

    (1)淬火介質(zhì)濃度能夠顯著影響45鋼淬硬層深度,且隨淬火介質(zhì)濃度的升高,45鋼淬硬層深度逐漸增加。

    (2)提高淬火介質(zhì)濃度能夠有效改善45鋼材料的淬火效果,隨淬火介質(zhì)濃度的升高,淬火后組織中的殘余奧氏體含量減少,淬火后形成的馬氏體板條尺寸也更細(xì)小。

    (3)淬火介質(zhì)能夠有效改善45鋼材料的淬火效果,其試塊表面硬度和距淬火表面10 mm處的沖擊性能都隨淬火介質(zhì)濃度升高呈先升高后降低的趨勢,且當(dāng)淬火介質(zhì)濃度為10%時,試塊表面硬度和沖擊性能達(dá)到最高。

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