楊學(xué)利,嚴(yán) 明,王立志
(中海油能源發(fā)展股份有限公司采油服務(wù)分公司 天津 300452)
隨著我國海洋石油工業(yè)的快速發(fā)展,渤海、東海及南海海域大量的邊際斷塊油田成為開發(fā)熱點。這些海上邊際油田若采用傳統(tǒng)的開發(fā)模式難以經(jīng)濟(jì)有效開發(fā),亟需建立以新型海工裝備為核心的全新開發(fā)模式,因此,具有自升式平臺結(jié)構(gòu)型式的移動式自安裝井口平臺應(yīng)運而生。
根據(jù)平臺作業(yè)的特點在建造場地至作業(yè)海域進(jìn)行長距離遷航。平臺拖航是比較危險的海上作業(yè),中外海工史上都有過沉痛的教訓(xùn)。拖航時樁腿收起,高聳的樁腿會使受風(fēng)面積增大,導(dǎo)致風(fēng)傾力矩增加;同時,樁腿與樁靴的自重比較大,升樁會使平臺的重心顯著升高,給平臺拖航穩(wěn)性帶來極為不利的影響。據(jù)文獻(xiàn)統(tǒng)計,在平臺海損事故中因穩(wěn)性缺陷引發(fā)的事故占三成[1]。拖航穩(wěn)性一直是設(shè)計、操作和檢驗部門重點關(guān)注的問題,本文以某型移動式自安裝井口平臺為研究對象,對平臺拖航的完整穩(wěn)性和破艙穩(wěn)性進(jìn)行分析,研究成果可為類似平臺的穩(wěn)性分析提供參考,為平臺的安全拖航提供技術(shù)支持。
與船舶相類似,平臺完整穩(wěn)性主要是指平臺未破損時在外力作用下偏離平衡位置而發(fā)生傾斜,當(dāng)外力消失后其自行恢復(fù)到原來平衡位置的能力[2]。平臺穩(wěn)性會隨裝載情況的不同而發(fā)生變化,為保證在所有的裝載狀態(tài)下平臺都具有足夠的穩(wěn)性就需要對幾種典型的裝載工況進(jìn)行穩(wěn)性校核。根據(jù)規(guī)范的要求,平臺穩(wěn)性計算的關(guān)鍵在于確定復(fù)原力矩(表示在最危險的情況下平臺抵抗外力矩的極限能力)和風(fēng)傾力矩(表示在惡劣海況下風(fēng)對平臺作用的動傾力矩)[2],二者之比為穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù),其值大于或等于1時可滿足穩(wěn)性要求,即:
式中:K為穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù);Mz為復(fù)原力矩,kN·m;Mq為風(fēng)傾力矩,kN·m;lz為復(fù)原力臂,m;lq為風(fēng)傾力臂,m。
如圖1所示,對于自升式平臺,至第2交點或進(jìn)水角處的復(fù)原力矩曲線下面積中的較小者至少應(yīng)比至同一限定傾角范圍內(nèi)風(fēng)傾力矩曲線下的面積大40%,即復(fù)原力矩與風(fēng)傾力矩曲線面積之比大于或等于1.4 (面積比即穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù));對應(yīng)的傾角是第2交點或入水點(兩者取較小者),即滿足(A+B)≥1.4(B+C)。
圖1 完整穩(wěn)性要求 Fig.1 Requirements for intact stability
破艙穩(wěn)性是指平臺破損后依靠自身傾斜后的復(fù)原力矩在規(guī)定的外加風(fēng)壓作用下仍能保持不再繼續(xù)進(jìn)水的能力[3]。計算破艙穩(wěn)性應(yīng)選取最不利的穩(wěn)定狀態(tài)的工況,并考慮平臺處于完全自由的漂浮狀態(tài),但如果拖帶約束對穩(wěn)性有不利影響時應(yīng)加以考慮。計算破艙穩(wěn)性時,各處所或一部分處所的滲透率應(yīng)符合表1中給出的規(guī)范規(guī)定[3]。
表1 艙室滲透率 Tab.1 Cabin permeability
平臺設(shè)計時應(yīng)具有足夠的干舷、儲備浮力和穩(wěn)性,以便在任何作業(yè)或遷移狀況下任一艙室受到規(guī)范規(guī)定的破損后,并在來自任何方向、風(fēng)速25.8m/s的風(fēng)傾力矩作用下,考慮下沉、縱傾和橫傾的聯(lián)合影響后,最終水線應(yīng)低于可能發(fā)生繼續(xù)浸水的任何開口的下緣[4],即滿足(A+B)≥(B+C),見圖2。
圖2 破艙穩(wěn)性要求 Fig.2 Requirements for damaged stability
本計算分析采用的對象是一座四樁腿自升式可移動井口平臺,鋼質(zhì)非自航,設(shè)計最大作業(yè)水深為45m(含天文潮和風(fēng)暴潮)。平臺主體為長方體箱形結(jié)構(gòu),設(shè)有4根圓柱形樁腿,艉二艏二布置,樁腿下端設(shè)有樁靴,樁靴可完全收回平臺體內(nèi)。升降系統(tǒng)采用液壓插銷式,利用升降系統(tǒng)將平臺主體支撐于指定高度。平臺艉部設(shè)井口槽,槽內(nèi)安裝井口隔水套管支撐管架,可滿足6根隔水管(井間距2.5m)的支撐要求。井口隔水套管支撐管架采用液壓齒條升降系統(tǒng)調(diào)整管架的高度,井口槽兩側(cè)設(shè)修井模塊縱向移動所需軌道。
平臺型長57m,型寬44m,型深5.5m;輕載拖航吃水3.30m,重載拖航吃水3.44m;樁腿數(shù)量 4根,樁腿尺寸φ3.5m×82m,樁腿縱向間距39.5m,樁腿橫向間距36m,樁靴(正八邊形)對邊長7.4m,高2.0m;艏部2層工程房,層高4.0m,1層生活樓,層高3.2m。
計算坐標(biāo)系取隨船坐標(biāo)系,如圖3所示。穩(wěn)性計算通過MOSES軟件進(jìn)行三維實體建模,模擬真實自安裝井口平臺的主要結(jié)構(gòu)和重量分布,破艙穩(wěn)性計算選取的艙室組合分布見圖4。
圖3 平臺坐標(biāo)系 Fig.3 Platform coordinate system
圖4 破艙穩(wěn)性計算選取的艙室組合 Fig.4 Cabin combination selected for damaged stability calculation
在進(jìn)行完整穩(wěn)性分析時,遠(yuǎn)洋拖航選取滿載工況(修井拖航工況)、輕載工況(采油拖航工況)和空船工況。平臺計算模型見圖5,平臺荷載重量和重心分布情況見表2。
圖5 平臺拖航計算模型 Fig.5 Calculation model of platform towing
表2 各裝載工況下平臺重量重心 Tab.2 Platform weight center of gravity under various loading conditions
平臺進(jìn)水點的設(shè)置主要考慮了主甲板上的通風(fēng)頭、透氣管和下艙梯道門的進(jìn)水點等因素,參照了空氣、測量、注入系統(tǒng)布置圖,各破損狀態(tài)最危險進(jìn)水口坐標(biāo)見表3。
表3 破艙狀態(tài)及進(jìn)水點 Tab.3 Damaged condition and water inlet point
無論是完整穩(wěn)性還是破艙穩(wěn)性都需要考慮計算各工況下的風(fēng)載荷。根據(jù)CCS《海上移動平臺入級造規(guī)范(2020)》[3]:
作用在構(gòu)件上的風(fēng)載荷按下式計算:
式中:P為風(fēng)壓,kPa;V為設(shè)計風(fēng)速,m/s;F為構(gòu)件風(fēng)荷載,kPa;Ch為受風(fēng)構(gòu)件的高度系數(shù),根據(jù)構(gòu)件高度選??;Cs為受風(fēng)構(gòu)件的形狀系數(shù);S為平臺在正浮或傾斜狀態(tài)時受風(fēng)構(gòu)件的正投影面積,m2。
根據(jù)平臺形狀,計算校核橫向90°、斜向42°、縱向0°受風(fēng)時的完整穩(wěn)性,根據(jù)規(guī)范取計算風(fēng)速為51.5m/s。平臺拖航時樁靴完全收回主船體內(nèi)。平臺采用濕式樁腿型式,與海水連通,樁腿在拖航時進(jìn)水。樁腿的浮力只考慮樁腿壁厚產(chǎn)生的浮力,樁靴采用正八邊形結(jié)構(gòu),外側(cè)一圈不與海水連通,此部分計入至排水量。計算結(jié)果見表4。
表4 穩(wěn)性計算結(jié)果 Tab.4 Stability calculation results
根據(jù)規(guī)范要求,拖航狀態(tài)穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù)K>1.4,初穩(wěn)心高GM>0.15m,計算結(jié)果表明完整穩(wěn)性滿足規(guī)范要求。
計算破艙穩(wěn)性選取滿載拖航、輕載拖航和空船拖航工況,并按照規(guī)范要求對各艙室或處所選取恰當(dāng)?shù)娜莘e滲透率[5]。根據(jù)規(guī)范要求,假定垂向范圍自底板向上無限制,水平貫入為1.5m,位于假定的水平貫入范圍內(nèi)的有效水密艙壁之間或其最近臺階部分之間的距離>3.0m。各破損狀態(tài)下進(jìn)水點的角度均>0°,破損水位低于可能發(fā)生繼續(xù)進(jìn)水的任何開口下緣,滿足規(guī)范要求。
根據(jù)表5的計算結(jié)果可知,平臺任意一艙破損情況下平臺滿載拖航破艙穩(wěn)性均滿足規(guī)范要求。平臺輕載拖航與空船拖航相關(guān)穩(wěn)性計算與上述方法相同,且計算結(jié)果均滿足要求,表明某型移動式自安裝井口平臺的完整穩(wěn)性與破艙穩(wěn)性均滿足規(guī)范要求?!?/p>
表5 滿載拖航破損剩余穩(wěn)性衡準(zhǔn)表 Tab.5 Residual stability criteria for full load towing damage