基于FTA定性的簡(jiǎn)易水下井口設(shè)計(jì)可靠性分析

韋紅術(shù)，閆 晴，曹波波，楊玉成，羅文濤，楊鐘山

(1.中海石油(中國(guó))有限公司 深圳分公司，廣東 深圳 518067；2.中國(guó)石油大學(xué)(北京) 安全與海洋工程學(xué)院，北京102249；3.中國(guó)石油天然氣集團(tuán)有限公司 紀(jì)檢監(jiān)察組六中心，北京100724)

水下井口頭系統(tǒng)是海洋油氣開(kāi)發(fā)的關(guān)鍵樞紐性水下裝備，主要起到鉆井過(guò)程中連通和支撐防噴器組形成鉆井液循環(huán)通道，完井后固定采油樹(shù)形成油氣輸送通道的作用。水下井口頭系統(tǒng)坐放于海底，一般高于泥線1.4 m，主要部件包括導(dǎo)向基座、高壓井口頭、低壓井口頭、導(dǎo)管、多層套管、套管懸掛器以及環(huán)形密封總成等，低壓井口頭下端與導(dǎo)管連接，高壓井口頭下端與表層套管連接，內(nèi)部利用套管懸掛器懸掛多層技術(shù)套管，高壓井口頭上端用于連接BOP或采油樹(shù)等設(shè)備[1]。水下井口受到套管和防噴器懸掛重力、海底波流力等多力共同作用，這些作用力共同作用可能會(huì)引起井口下沉或傾斜，當(dāng)井口承受的彎矩超出設(shè)計(jì)極限時(shí)，整個(gè)井口將會(huì)有坍塌的危險(xiǎn)，造成重大安全事故。因此，提高水下井口的整體設(shè)計(jì)可靠性至關(guān)重要。

對(duì)水下井口裝置來(lái)說(shuō)，井口的穩(wěn)定性直接影響著井口的承載能力和壽命。隨著海洋油氣裝備的發(fā)展，國(guó)內(nèi)外對(duì)水下井口穩(wěn)定性的研究日益增多。Rocha、PatWatson、Johs Shaughnessy 等人[2-4]對(duì)導(dǎo)管和井口的穩(wěn)定性問(wèn)題進(jìn)行了研究，并對(duì)影響井口穩(wěn)定性的因素進(jìn)行了定性分析，提出了水下井口概念及設(shè)計(jì)方法。關(guān)德等人[5]利用ANSYS管單元建立井口模型，利用非線性彈簧單元模擬土壤，研究了管-土受力與變形過(guò)程，對(duì)水下井口的橫向位移、井口轉(zhuǎn)角以及管身彎矩進(jìn)行分析。姬景奇[6]考慮管土相互作用，以壽命周期內(nèi)的水下井口為研究對(duì)象，分別開(kāi)展鉆井、完井和修井工況下水下井口的波激和渦激疲勞損傷評(píng)估，研究并建立水下井口壽命周期內(nèi)累積綜合疲勞損傷評(píng)估方法。陳國(guó)明、暢元江等人[7-8]建立了水下鉆井隔水管-井口系統(tǒng)的有限元模型，并針對(duì)該模型分別進(jìn)行了靜態(tài)分析和準(zhǔn)靜態(tài)分析，完成了井口穩(wěn)定性分析和疲勞分析。經(jīng)調(diào)研可得，大多數(shù)文獻(xiàn)集中研究水下井口系統(tǒng)的穩(wěn)定性，對(duì)井口進(jìn)行簡(jiǎn)化的力學(xué)分析和有限元模擬，對(duì)井口設(shè)計(jì)過(guò)程提出具體理論模型及分析研究不多。

針對(duì)水下井口的風(fēng)險(xiǎn)分析，本文采用FTA分析法對(duì)水下簡(jiǎn)易井口關(guān)鍵部件進(jìn)行分析，通過(guò)分析基本事件失效概率對(duì)頂事件的影響程度，求得最小割集和關(guān)鍵部件的結(jié)構(gòu)重要度，找出易失效的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)部位。依據(jù)風(fēng)險(xiǎn)分析結(jié)論，對(duì)其關(guān)鍵部件的設(shè)計(jì)參數(shù)提出優(yōu)化建議，能夠有效地采取措施以提高井口整體穩(wěn)定性。

1 事故樹(shù)分析法

事故樹(shù)分析法(FTA)通過(guò)研究引起系統(tǒng)失效這一事件的各種直接和間接因素，在這些因素之間建立邏輯關(guān)系，從而確定系統(tǒng)發(fā)生事故原因的各種可能組合方式或其他發(fā)生概率的一種安全性分析和風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法[9]。其定性分析通過(guò)分析事件的發(fā)生規(guī)律及特點(diǎn)，找出控制該事件的從屬的子事件，按照邏輯門“與”和“或”進(jìn)行總分排序，以基本事件發(fā)生概率為基礎(chǔ)，采用下行法劃分集合求出各基本事件的重要度，進(jìn)而得出相應(yīng)結(jié)構(gòu)重要度，以便按照輕重緩急分別采取對(duì)策。事故樹(shù)的定性分析過(guò)程包括求解結(jié)構(gòu)重要度、最小割集和最小徑集。

根據(jù)重要度分析得到的結(jié)果，能夠判斷出各個(gè)底事件對(duì)頂事件發(fā)生所產(chǎn)生的影響，根據(jù)影響因素、影響程度和影響環(huán)節(jié)，針對(duì)性地提出相應(yīng)的預(yù)防措施和建議，降低風(fēng)險(xiǎn)。

2 水下簡(jiǎn)易井口事故樹(shù)分析

2.1 水下簡(jiǎn)易井口結(jié)構(gòu)

淺水水下井口裝置是淺水水下油氣作業(yè)開(kāi)發(fā)的關(guān)鍵技術(shù)裝備，主要由低壓井口頭(導(dǎo)管頭)、高壓井口頭、套管懸掛器和環(huán)空密封總成等主要部件組成，如圖1所示。高壓井口頭坐放在導(dǎo)管頭之內(nèi)，用于承受內(nèi)部高壓，下方通過(guò)焊接懸掛表層套管、套管柱，上方承受來(lái)自采油樹(shù)等設(shè)備的外部載荷。環(huán)形密封總成作為井口頭系統(tǒng)中的重要密封部件鎖緊于套管懸掛器外部和水下井口頭內(nèi)腔之間，一般采用金屬對(duì)金屬密封，為各層套管和水下井口頭之間提供壓力封隔。套管懸掛器鎖定在高壓井口頭內(nèi)，其下面懸掛和支撐套管柱。永久導(dǎo)向基座包括垂直導(dǎo)向柱、陽(yáng)極塊和底部基座等部分，為井口系統(tǒng)提供結(jié)構(gòu)支撐和安裝定位基準(zhǔn)，并為導(dǎo)管頭提供基座和鎖緊。

圖1 淺水水下井口頭結(jié)構(gòu)

2.2 水下簡(jiǎn)易井口事故樹(shù)建立

根據(jù)事故樹(shù)頂事件的確定原則，確定“簡(jiǎn)易水下井口失效”作為頂事件，井口裝置的主要部件包括高壓井口頭部位、低壓井口頭部位、套管懸掛器、導(dǎo)向基座、防磨補(bǔ)芯裝置、環(huán)形密封總成等。根據(jù)主要結(jié)構(gòu)分析，依次劃分基本事件，建立簡(jiǎn)易水下井口失效的事故樹(shù)如圖2所示，其中中間事件有10個(gè)，基本事件有31個(gè)，如表1所示。

圖2 水下簡(jiǎn)易井口失效事故樹(shù)

表1 事故樹(shù)基本事件

續(xù)表1

結(jié)合事故樹(shù)并參考國(guó)內(nèi)外相關(guān)文獻(xiàn)和數(shù)據(jù)庫(kù)調(diào)研，對(duì)水下井口裝置結(jié)構(gòu)各類基本事件進(jìn)行大數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)[10-12]，獲取各類事故發(fā)生概率及平均初次失效時(shí)間等重要信息，為井口安全預(yù)判提供參考依據(jù)。

2.3 水下簡(jiǎn)易井口事故樹(shù)分析

根據(jù)所劃分的基本事件，用下行法求得水下井口失效的所有最小割集，可以求出基本事件的重要度為：

1、X9(0.940 7)，2、X24(0.941 6)， 3、

X8(0.941 3)，4、X23(0.941 2)，5、X12(0.941 1)

6、X30(0.941 1)，7、X25(0.940 1)，8、

X15(0.940 0)，9、X28(0.940 0)，10、X3(0.939 9)

11、X18(0.939 9)，12、X27(0.939 9)，13、

X31(0.939 9)，14、X14(0.939 8)，15、X6(0.939 7)

16、X21(0.939 7)，17、X13(0.939 5)，18、

X26(0.939 5)，19、X1(0.939 4)，20、X16(0.939 4)

21、X29(0.939 4)，22、X11(0.939 3)，23、

X7(0.939 2)，24、X22(0.939 2)，25、X2(0.939 1)

26、X17(0.939 1)，27、X10(0.938 9)，28、

X4(0.938 5)，29、X19(0.938 5)，30、X5(0.937 9)，31、X20(0.937 9)

進(jìn)而可以求出基本事件的結(jié)構(gòu)重要度排序?yàn)椋?/p>

I(X9)=I(X8)=I(X6)=I(X7)=I(X10)>

I(X24)=I(X23)=I(X28)=I(X27)=I(X29)=

I(X15)=I(X14)=I(X13)=I(X11)>I(X18)=

I(X21)=I(X16)=I(X22)=I(X17)=I(X19)=

I(X20)>I(X5)=I(X4)=I(X3)=I(X2)=I(X1)

從基本事件概率重要度排序可得：低壓井口頭結(jié)構(gòu)和環(huán)形密封總成在整個(gè)井口裝置中失效率較高；導(dǎo)向基座部分的結(jié)構(gòu)重要度整體較低，發(fā)生事故的次數(shù)較少。

由事故樹(shù)分析結(jié)果表明，低壓井口頭和環(huán)形密封總成是造成水下井口裝置失效的主要因素。重要度排序依次為：低壓井口頭>環(huán)形密封總成>高壓井口頭>套管懸掛器>導(dǎo)向基座>防磨補(bǔ)芯裝置。

水下井口裝置的環(huán)形密封總成作為井口系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，在下放和工作狀態(tài)時(shí)，由于高溫高壓、內(nèi)部流體腐蝕等作用而產(chǎn)生密封失效，可能會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的事故[13]。其次，高低壓井口頭和套管掛等其他裝置的失效概率也比較高，因此在其設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)要著重對(duì)高低壓井口頭和環(huán)形密封等關(guān)鍵部件進(jìn)行重點(diǎn)研究。

3 提高水下井口裝置可靠性的設(shè)計(jì)建議

3.1 高、低壓井口頭

低壓井口頭作為水下井口裝置中失效風(fēng)險(xiǎn)概率較大的部件之一，在承受高壓井口頭和外部支撐導(dǎo)向基座等載荷情況較復(fù)雜時(shí)，在井口頭的坐放臺(tái)肩處會(huì)產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中，在受到偶然載荷的作用下，如突然產(chǎn)生的巨大彎矩載荷，低壓井口頭的坐放臺(tái)肩可能由于擠損作用而產(chǎn)生塑性變形。

做大做強(qiáng)油菜產(chǎn)業(yè)、擴(kuò)大山地油菜種植規(guī)模和水平是圍繞增收調(diào)結(jié)構(gòu)的重要舉措?？h委、政府高度重視，在縣人大主任為組長(zhǎng)的縣油菜產(chǎn)業(yè)發(fā)展工作領(lǐng)導(dǎo)小組的領(lǐng)導(dǎo)下，縣農(nóng)業(yè)局成立了油菜高產(chǎn)創(chuàng)建活動(dòng)領(lǐng)導(dǎo)小組，負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)鄉(xiāng)鎮(zhèn)村及土地。抽調(diào)5名技術(shù)骨干成立高產(chǎn)創(chuàng)建技術(shù)組，負(fù)責(zé)高產(chǎn)創(chuàng)建的具體實(shí)施。各級(jí)領(lǐng)導(dǎo)經(jīng)常深入油菜高產(chǎn)創(chuàng)建區(qū)協(xié)調(diào)督促、檢查指導(dǎo)工作，為該項(xiàng)目順利開(kāi)展提供保障。

1) 抗彎能力與坐放臺(tái)肩位置、井口頭長(zhǎng)度、壁厚、直徑等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)有關(guān)，通過(guò)改進(jìn)坐放臺(tái)肩的結(jié)構(gòu)形式，可提高低壓井口頭的承載能力。典型的井口頭坐放臺(tái)肩形式有擋環(huán)固定式、螺紋旋合固定式和過(guò)盈配合固定式3種形式[14]。

2) 低壓井口頭的坐放臺(tái)肩處會(huì)承受較大作用力，如圖3所示。適當(dāng)改變傾斜角度、調(diào)整井口頭坐放臺(tái)肩與井口頭之間的距離，會(huì)對(duì)其承載能力有一定的提升。

圖3 低壓井口頭結(jié)構(gòu)

3) 低壓井口的危險(xiǎn)部位有2處，其一是與承載環(huán)的接觸面，會(huì)受到來(lái)自高壓井口的載荷，其二是與導(dǎo)向基盤的接觸面，導(dǎo)向過(guò)程中發(fā)生碰撞，會(huì)受到來(lái)自導(dǎo)向基盤的載荷。可增加承載環(huán)與高低壓井口間的接觸面面積并減小應(yīng)力集中，低壓井口外部采用彈性約束進(jìn)行導(dǎo)向固定，緩解導(dǎo)向過(guò)程中發(fā)生碰撞等因素造成的沖擊影響。

在鉆完井工況下，高壓井口連接BOP/采油樹(shù)，會(huì)有極大的剪切力和彎矩作用于高壓井口頭頂，如圖4所示。同時(shí)套管掛下方連接幾十甚至上百噸的套管，會(huì)給高壓井口頭施加較大的重力載荷。因此高低壓井口的接觸面、高壓井口頂部以及高壓井口與套管懸掛器的接觸面是應(yīng)力集中的地方。

圖4 高壓井口頭結(jié)構(gòu)

4) 在井口頭與坐放環(huán)之間增設(shè)承載環(huán)，能有效提高井口頭的承載能力。承載環(huán)的作用是傳遞高壓井口與低壓井口之間的載荷，尤其是彎矩載荷。當(dāng)彎矩載荷過(guò)大時(shí)，由于力的傳遞作用，承載環(huán)會(huì)首先發(fā)生塑性變形以抵消部分力，從而減小低壓井口的損傷。承載環(huán)更換容易，更換成本低，在工程上具有更好的經(jīng)濟(jì)性。

5) 可通過(guò)增加高低壓井口間的接觸面的面積和高壓井口與套管掛接觸面的面積，增大井口頭壁厚，增大坐放環(huán)與扶正環(huán)之間的距離，以及采用上部壁厚為上大下小的變壁厚套管等措施，減少高壓井口的應(yīng)力集中。

3.2 環(huán)形密封總成

水下井口的密封總成主要包括金屬密封和非金屬密封，如圖5～6所示。密封總成的密封性能關(guān)系到整個(gè)水下生產(chǎn)系統(tǒng)的作業(yè)安全性，因此，密封總成的設(shè)計(jì)極為重要。

圖5 金屬環(huán)空密封總成

在環(huán)形密封設(shè)計(jì)過(guò)程中，應(yīng)考慮的問(wèn)題主要有[15]：①環(huán)形密封結(jié)構(gòu)除了需要保障良好的密封性能之外，還需要足夠的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度；②密封件的密封性能受密封結(jié)構(gòu)形式和密封材料參數(shù)等因素的影響，考慮到內(nèi)部油氣壓力與酸性腐蝕環(huán)境，密封材料需要具備良好的綜合力學(xué)性能和耐腐蝕性；③水下溫度變化范圍大，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足相應(yīng)的溫度等級(jí)要求。

圖6 應(yīng)急環(huán)空密封總成

1) 在不改變密封材料的其它性能參數(shù)的條件下，密封圈的Mises應(yīng)力和接觸壓力與材料的彈性模量成正相關(guān)，可選用橡膠類高分子密封材料作為基體以增大密封體的彈性變形系數(shù)。

2) 在密封環(huán)的內(nèi)部開(kāi)設(shè)1個(gè)環(huán)形槽，正常情況下開(kāi)環(huán)卡環(huán)一直處于壓縮狀態(tài)，當(dāng)環(huán)形密封總成的密封環(huán)槽進(jìn)入后，開(kāi)環(huán)卡環(huán)通過(guò)激勵(lì)套筒的環(huán)形槽帶動(dòng)，下移至密封環(huán)槽內(nèi)，使激勵(lì)套筒始終處于壓縮密封圈狀態(tài)，保證密封的可靠性。

3) 設(shè)計(jì)時(shí)采用軸向坐封與解封形式，凸脊作為密封環(huán)的關(guān)鍵部位，在很大程度上影響密封總成的密封性能，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和分布形式需要重點(diǎn)考慮[16]。在設(shè)計(jì)密封體時(shí)要考慮密封體與內(nèi)外密封面之間的摩擦因數(shù)，以增加密封效果。

4) 高壓井口頭內(nèi)壁和套管懸掛器外壁一般用環(huán)形密封的鎖緊凹槽的開(kāi)口鎖環(huán)實(shí)現(xiàn)鎖緊，在鎖緊套筒外壁需設(shè)計(jì)與高壓井口頭內(nèi)壁匹配的鎖緊凹槽[17]。鎖緊套筒在液壓作用下向下移動(dòng)，內(nèi)鎖緊環(huán)在擠壓作用下會(huì)直接卡入套管懸掛器的鎖緊凹槽。由于此處的受力較大，需要在鎖緊凹槽處增加1個(gè)弧形抬肩，防止密封裝置發(fā)生移動(dòng)引起解封，導(dǎo)致密封失效。

3.3 套管懸掛器

套管懸掛器通過(guò)螺紋連接套管柱，固井前螺紋需要承受所有套管的自重載荷。圖7為?244.475 mm(9英寸)套管懸掛器，用于懸掛?244.475 mm(9英寸)套管，套管懸掛器的尺寸是由公稱外徑?jīng)Q定的，理論上應(yīng)與對(duì)應(yīng)套管頭法蘭的公稱尺寸相匹配[18]。

圖7 ?244.475 mm(9英寸)套管懸掛器結(jié)構(gòu)

在下放過(guò)程中，套管懸掛器上部連接下放工具，對(duì)其有1個(gè)向上的提升力；同時(shí)，下部懸掛套管柱的自重力對(duì)套管懸掛器有一個(gè)向下的拉力；最后，下放工具進(jìn)行液壓鎖緊時(shí)會(huì)對(duì)套管掛有1個(gè)徑向載荷。在套管掛下放工具回收過(guò)程中，下放工具會(huì)對(duì)套管掛產(chǎn)生扭矩作用，其配合面受到徑向載荷作用，同時(shí)會(huì)承受底部懸掛的套管柱自重力。

1) 下放過(guò)程中套管掛的外壁流體通道處和套管掛下部的應(yīng)力值最大，在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)需要對(duì)套管掛的壁厚進(jìn)行校核，在應(yīng)力值允許的范圍內(nèi)適當(dāng)增加壁厚，對(duì)流道處的截面形式進(jìn)行改進(jìn)，以防止產(chǎn)生應(yīng)力集中。

2) 套管懸掛器在回收時(shí)，其流道、內(nèi)壁處和鍵槽處會(huì)產(chǎn)生較大應(yīng)力，識(shí)別為較危險(xiǎn)工況。設(shè)計(jì)過(guò)程中要對(duì)流道的內(nèi)徑，內(nèi)壁厚度和鍵槽的寬度和高度進(jìn)行重點(diǎn)校核。

3.4 導(dǎo)向基座和防磨補(bǔ)芯裝置

永久導(dǎo)向基座設(shè)計(jì)有在同一圓周上呈90°均勻分布的垂直導(dǎo)向柱，通過(guò)與導(dǎo)向繩連接至上部平臺(tái)，起引導(dǎo)其他設(shè)備進(jìn)行下放安裝和固定導(dǎo)向作用，如圖8所示。

圖8 導(dǎo)向基座

根據(jù)GB/T 21412.4—2008《石油天然氣工業(yè)水下生產(chǎn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與操作》標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定[17]，設(shè)計(jì)PGB時(shí)，應(yīng)考慮導(dǎo)管重力、導(dǎo)管頭重力、導(dǎo)向繩張力等載荷，導(dǎo)向柱應(yīng)采用外徑為?219 mm(8英寸)的管子或管材制造，導(dǎo)向柱的底部可以開(kāi)放，以允許剪斷的錨落到海底。鉆井所用的導(dǎo)向柱的長(zhǎng)度最小應(yīng)為2 500 mm，導(dǎo)向柱可以加長(zhǎng)，給立管下部組件或采油樹(shù)帽提供導(dǎo)向。

1) 在導(dǎo)向立柱的內(nèi)孔孔壁設(shè)置為“豎-橫-豎”型彎折導(dǎo)槽，座筒內(nèi)孔配置壓套，壓套的下方外周可以設(shè)有導(dǎo)向凸塊，導(dǎo)向凸塊與彎折導(dǎo)槽相配置，能夠更好地實(shí)現(xiàn)水下采油樹(shù)導(dǎo)向基座與井口的鎖緊。

2) 鎖緊環(huán)中的彈性鎖環(huán)的一側(cè)切口為C形，內(nèi)壁設(shè)計(jì)成有阻尼環(huán)紋，井口端頭外周也要設(shè)計(jì)成與阻尼環(huán)紋相嚙合的止擋環(huán)紋，在壓套下端的鎖緊孔孔口要設(shè)計(jì)成導(dǎo)入錐孔，以便C形彈性鎖環(huán)能順利導(dǎo)入，在提高鎖緊性能的同時(shí)也便于安裝和拆卸。

在套管懸掛器下入井口后，要安裝相應(yīng)尺寸的耐磨襯套保護(hù)裝置，以保護(hù)鉆井作業(yè)時(shí)套管頭內(nèi)表面和套管掛內(nèi)徑面不受鉆柱的摩擦損傷[19]。耐磨襯套的外表面的尺寸規(guī)格與高壓井口頭內(nèi)表面相配合，同時(shí)為提高下放、回收和測(cè)試的作業(yè)效率，其與下放工具與套管掛下放工具通用。

1) 在下放套管懸掛器時(shí)，容易在對(duì)接面的鍵槽部位和流道孔處發(fā)生失效，為了防止套管掛磨損和泄漏，防磨補(bǔ)芯裝置結(jié)構(gòu)的下放銷釘掛接面在設(shè)計(jì)時(shí)一定要預(yù)留一定空隙，并且掛接面部要設(shè)計(jì)有相應(yīng)的阻尼環(huán)紋。

2) 大多數(shù)的套管懸掛器發(fā)生偏磨的原因是耐磨補(bǔ)芯和套管懸掛器內(nèi)徑發(fā)生突變，套管懸掛器內(nèi)壁某處成為鉆具轉(zhuǎn)動(dòng)的支點(diǎn)，而鉆具轉(zhuǎn)動(dòng)則對(duì)套管懸掛器及其連接短節(jié)造成嚴(yán)重偏磨[20]。因此在設(shè)計(jì)時(shí)防磨補(bǔ)芯內(nèi)徑要與套管內(nèi)徑相同或更小，可降低套管懸掛器成為磨損支點(diǎn)的概率。

4 結(jié)論

1) 本文對(duì)簡(jiǎn)易水下井口結(jié)構(gòu)和關(guān)鍵部件進(jìn)行國(guó)內(nèi)外調(diào)研和分析，基于故障樹(shù)模型對(duì)簡(jiǎn)易水下井口的結(jié)構(gòu)重要度進(jìn)行定性分析和設(shè)計(jì)可靠性評(píng)估。

2) 以基本事件概率為基礎(chǔ)，采用下行法劃分子系統(tǒng)最小割集，得到簡(jiǎn)易水下井口關(guān)鍵部位重要度排序，重要度由高到低依次為低壓井口頭、環(huán)形密封總成、高壓井口頭、套管懸掛器、導(dǎo)向基座和防磨補(bǔ)芯裝置。

3) 根據(jù)重要度分析結(jié)果，重點(diǎn)對(duì)高低壓井口頭、環(huán)形密封總成、套管掛的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和易失效部位進(jìn)行了分析，并提出了具體的設(shè)計(jì)建議，為提高水下井口頭系統(tǒng)的總體可靠性提供參考依據(jù)。