四通煤礦綜采工作面回撤通道支護(hù)改進(jìn)

成軼斌

(山西煤炭運(yùn)銷集團(tuán) 臨汾有限公司,山西 臨汾 041000)

礦井的搬家、倒面都是煤礦安全生產(chǎn)的工作重點(diǎn)。工作面設(shè)備的安全、快速回撤是實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代化大型礦井高產(chǎn)、高效的主要條件之一。國(guó)內(nèi)外學(xué)者通過(guò)對(duì)綜采工作面末采階段圍巖礦壓規(guī)律及其變形破壞機(jī)理的研究,提出了改進(jìn)回撤技術(shù)、優(yōu)化回撤支架參數(shù)等措施,從而提高了回撤通道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

冀永林[1]針對(duì)綜采工作面支架回撤難度大、效率低等特點(diǎn),在四明山煤礦綜采工作面末采階段,提出了后退邁步掩護(hù)式回撤工藝,在傳統(tǒng)前進(jìn)式回撤技術(shù)的基礎(chǔ)上有效將回撤周期縮短了4 d。Almalki等[2]對(duì)綜采工作面末采階段頂板的變形破壞及控制進(jìn)行了理論分析,提出圍巖注漿加固、頂板加固和提高錨桿錨固力等加固方法;采用數(shù)值模擬分析了綜采工作面末采階段的應(yīng)力分布情況,提出了將回撤通道主要設(shè)計(jì)在回風(fēng)槽附近,沿回風(fēng)槽進(jìn)行圍巖支護(hù)加固控制等優(yōu)化措施,通過(guò)數(shù)值模擬分析證明該優(yōu)化措施對(duì)加固煤礦綜采工作面回撤通道的圍巖是可行的。趙振偉等[3]針對(duì)新安煤礦的地質(zhì)條件,用離散元數(shù)值模擬總結(jié)出預(yù)掘回撤巷道采動(dòng)干擾大、整體回撤頂板支護(hù)困難,采用分步掘進(jìn)回采通道及相關(guān)技術(shù),有效降低了采動(dòng)干擾和應(yīng)力集中等隱患。張杰等[4]通過(guò)實(shí)地監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬,分析了韓家灣煤礦綜采工作面情況,研究了回撤通道圍巖的力學(xué)特征,針對(duì)容易出現(xiàn)的頂板下沉、片幫等現(xiàn)象,采用內(nèi)外支護(hù)相結(jié)合的方式,提高了回撤通道處圍巖的穩(wěn)定性。王高偉[5]以神南礦區(qū)紅柳林煤礦綜采工作面附近地層為研究對(duì)象,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、數(shù)值模擬、理論分析的方法,得出回撤通道中間壓力小、兩端壓力大的結(jié)論;同時(shí)研究了影響回撤通道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的因素包括:巷道斷面形態(tài)、支護(hù)情況、構(gòu)造應(yīng)力、礦壓顯現(xiàn)、地下水、工作面采高等;總結(jié)出回撤巷道的破壞是由于受采動(dòng)影響和周期來(lái)壓造成的。李興華[6]通過(guò)數(shù)值模擬研究了凌志達(dá)煤礦綜采面回撤巷道的受力變形特征,分析出錨桿錨索排距過(guò)小是導(dǎo)致回撤滯后的主要原因,采用 “錨網(wǎng)噴索+圍巖注漿”技術(shù)減弱了圍巖變形破壞,降低了支護(hù)材料消耗,縮短了回撤周期。彭林軍等[7]通過(guò)對(duì)金雞灘煤礦綜采工作面進(jìn)行數(shù)值模擬和礦壓實(shí)測(cè),分析了其末采階段上覆巖層的周期來(lái)壓規(guī)律,并確定了頂板破斷位置,首次采用“恒阻大變形錨索+鋼帶十字鏈接、分區(qū)支護(hù)”的新方法,運(yùn)用停采等壓技術(shù)證明了回撤通道貫通時(shí)不需要等壓,實(shí)現(xiàn)了超大采高綜采工作面設(shè)備的安全回撤。張浩春[8]基于沙坪煤礦含煤地層的地質(zhì)特征,采用“錨網(wǎng)索+W型鋼帶+15 000 kN工作阻力的垛式支架”的聯(lián)合支護(hù)方式,加強(qiáng)了主回撤巷道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。彭博等[9]在監(jiān)測(cè)唐家河煤礦礦壓時(shí),基于OSG模擬,通過(guò)分析不同型號(hào)下支架的受力情況,總結(jié)出推進(jìn)距離與圍巖周期來(lái)壓之間的函數(shù)關(guān)系,進(jìn)而設(shè)計(jì)出“錨網(wǎng)錨索+11#工字鋼梁”聯(lián)合的方法,優(yōu)化支護(hù)回撤通道。張延明[10]采用“錨網(wǎng)錨索一次支護(hù)+木垛二次支護(hù)+頂板注漿加固”的方法,改善了通道圍巖的力學(xué)性質(zhì),加固了回撤通道圍巖結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。時(shí)建成[11]針對(duì)綜采工作面末采時(shí)期運(yùn)輸巷道與回撤巷道交叉處容易造成一系列如頂板下沉、冒落、巷道鼓底等應(yīng)力集中現(xiàn)象,在磁窯溝煤礦采用雙梁工字鋼為頂梁，采用單體架棚支護(hù)主體,“錨索+鋼帶”支護(hù)巷道幫部,對(duì)破碎頂板注射馬麗散的方法,有效減弱了由于采動(dòng)影響和礦山周期來(lái)壓對(duì)回撤通道的干擾。高誠(chéng)[12]結(jié)合辛置煤礦綜采面頂板特征,于頂板落山側(cè)采用錨網(wǎng)索主動(dòng)支護(hù),取消回撤三角區(qū)單體支柱,優(yōu)化末采循環(huán)次數(shù)、進(jìn)度及工程量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了設(shè)備的高效回撤。張立軍[13]研究了斜溝煤礦采用雙排垛式支架支護(hù)預(yù)掘回撤通道頂板,對(duì)回撤通道附近圍巖及上覆頂板的活動(dòng)規(guī)律的影響,為支架參數(shù)優(yōu)化、支架選型、排距設(shè)計(jì)等提供了參考。劉建林[14]針對(duì)小紀(jì)汗煤礦綜采工作面末采階段,在分析原來(lái)的“垛架+抬棚”方式導(dǎo)致施工難度大、強(qiáng)度大、工人施工困難、鋼材用量大且回收困難的基礎(chǔ)上,提出采用“垛架+錨索+鋼帶”的新型聯(lián)合支護(hù)方式;經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),該方法減小了工人施工難度,控制了鋼材的消耗并提高了鋼材的回收率,有效控制了回撤通道附近圍巖的穩(wěn)定性和支護(hù)強(qiáng)度。

以山西煤炭運(yùn)銷集團(tuán)四通煤礦為例,在原生產(chǎn)過(guò)程中,回撤通道頂板支護(hù)采用長(zhǎng)4 m的11#礦工鋼配合單體柱進(jìn)行支護(hù),礦工鋼一端竄入支架頂梁上方,一端頂住煤壁,使用單體柱升緊,單體柱與支架形成一梁兩柱支護(hù),每臺(tái)支架上方竄兩根工字鋼,間距0.7 m,并使用8#鐵絲固定在支架頂梁與菱形網(wǎng)之間;煤壁采用貼幫柱、錨桿配合菱形金屬網(wǎng)聯(lián)合護(hù)幫,單體柱間距0.7 m,具體見(jiàn)圖1。菱形金屬網(wǎng)鋪設(shè)的過(guò)程中需要進(jìn)行拼接,拼接處經(jīng)常斷裂,同時(shí)礦工鋼、單體柱材料笨重,施工速度慢。為了解決這些問(wèn)題,通過(guò)分析工作面頂板圍巖情況,在施工4204綜采工作面設(shè)備回撤通道時(shí),設(shè)計(jì)使用柔性聚酯增強(qiáng)塑料網(wǎng)(以下簡(jiǎn)稱柔性網(wǎng))配合錨索支護(hù)鋪網(wǎng)工藝。

圖1 原回撤通道支護(hù)示意圖Fig.1 Original withdrawal channel support diagram

1 回撤通道

回撤通道是綜采工作面在回采結(jié)束后,留設(shè)一條回撤采煤支架的通道[15]。為了便于安全管理,在不影響工作面液壓支架安全回撤的前提下應(yīng)盡量減少工作面的控頂面積。工作面支架降到最小高度調(diào)向的轉(zhuǎn)彎半徑為4 m,高度2.8 m,同時(shí)考慮頂部錨索外露長(zhǎng)度0.3 m,幫部錨桿外露小于0.1 m,因此工作面回撤通道寬4.2 m,高3.2 m可滿足工作面安全回撤液壓支架要求?；夭晒ぷ髅骈L(zhǎng)180 m,所以回撤通道長(zhǎng)180 m。

1.1 回撤通道區(qū)域圍巖結(jié)構(gòu)分析

4204回采工作面走向長(zhǎng)1 480 m,傾斜長(zhǎng)180 m,煤層傾角為3°～8°,煤層平均厚度為3.2 m。為合理確定回撤通道支護(hù)參數(shù),在4204回采工作面的膠帶、回風(fēng)順槽各選擇1個(gè)測(cè)點(diǎn),第1測(cè)點(diǎn)布置在回撤通道與膠帶順槽交叉點(diǎn),第2測(cè)點(diǎn)布置在回撤通道與回風(fēng)順槽交叉點(diǎn)。對(duì)回撤通道附近圍巖結(jié)構(gòu)進(jìn)行窺視分析,圖2為不同測(cè)點(diǎn)的頂板圍巖結(jié)構(gòu)窺視圖。

通過(guò)第1測(cè)點(diǎn)的鉆孔觀測(cè)結(jié)果,結(jié)合收集到的相關(guān)地質(zhì)資料綜合分析可以得到：第1測(cè)點(diǎn)頂板以上0～1.8 m為泥巖,呈灰黑色,該段巖層開孔處裂隙發(fā)育;1.8～7.4 m為粉砂巖,呈灰色,粉砂質(zhì)結(jié)構(gòu),該段巖層完整;7.4～18.0 m為細(xì)砂巖,鈣質(zhì)膠結(jié),均勻?qū)永?其中10.0 m、13.6 m和16.0 m處有煤線夾層,其他部分巖層完整;18.0～20.0 m為粉砂巖,呈灰色,該段巖層完整。通過(guò)第2測(cè)點(diǎn)的鉆孔觀測(cè)結(jié)果,結(jié)合收集到的相關(guān)地質(zhì)資料綜合分析可以得到：測(cè)點(diǎn)頂板以上0～2.3 m為泥巖,呈灰色,其中2.1 m處有明顯橫向裂隙;2.3～8.1 m為粉砂巖,呈灰色,均勻?qū)永?其中5.0 m處為煤線夾層;8.1～18.0 m為細(xì)砂巖,呈灰黑色,波狀層理,鈣質(zhì)膠結(jié),其中15.7 m處為煤線夾層;18.0～20.0 m為粉砂巖,呈灰色,該段巖層完整。鉆孔觀測(cè)結(jié)果見(jiàn)表1。2個(gè)測(cè)點(diǎn)頂板0～2.3 m范圍內(nèi)巖體巖性主要為泥巖,容易松動(dòng)破碎;2.3～7.4 m主要為粉砂巖,比較完整。

(a) 第1測(cè)點(diǎn)

(b) 第2測(cè)點(diǎn)圖2 不同測(cè)點(diǎn)頂板結(jié)構(gòu)窺視圖Fig.2 Peek view of roof structure at different measuring points

表1 煤層頂板巖性Table 1 Roof lithology of coal seams

1.2 回撤通道支護(hù)設(shè)計(jì)

分析頂板巖層結(jié)構(gòu)窺視結(jié)果可知,巷道的直接頂板泥巖區(qū)域軟弱,容易離層冒落,為此主要控制頂部0～2.3 m范圍內(nèi)的泥巖。使用錨索錨固在粉砂巖上,在泥巖區(qū)域形成組合梁,同時(shí)起到懸吊作用,防止離層脫落。同時(shí)為了降低工人勞動(dòng)強(qiáng)度,提高施工速度,減少作業(yè)風(fēng)險(xiǎn),設(shè)計(jì)使用錨索、鋼帶、鋼絲繩配合柔性網(wǎng)進(jìn)行頂板和幫部的支護(hù)[16]。

2 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定

2.1 錨索技術(shù)參數(shù)

采用高強(qiáng)度、高剛度、高可靠性、低支護(hù)密度的原則,在提高錨索強(qiáng)度、剛度,保證支護(hù)系統(tǒng)可靠性的前提下,降低支護(hù)密度,減少單位面積上的錨索數(shù)量,提高掘進(jìn)速度。由于錨索在巷道中起到錨桿的作用,為此采用確定錨桿的參數(shù)公式確定錨索參數(shù)[17-19],同時(shí)采用懸吊理論驗(yàn)證錨索錨固力的合理性。

2.1.1錨索長(zhǎng)度的確定

錨索長(zhǎng)度由外露長(zhǎng)度、有效長(zhǎng)度、錨固段長(zhǎng)度3部分組成。在確定錨索長(zhǎng)度時(shí),為支護(hù)安全起見(jiàn),取其中的最大值。通道設(shè)計(jì)跨度為4.2 m,采用基于組合拱原理[20]得到的經(jīng)驗(yàn)公式(1)進(jìn)行計(jì)算。

l=Kh+l1+l2.

(1)

式中:l為錨索長(zhǎng)度,m;K為安全系數(shù),取2;h為冒落高度,m;l1為錨索錨入穩(wěn)定巖層的深度,取1.5 m;l2為錨索在巷道中的外露長(zhǎng)度,取0.3 m。

公式(1)中的冒落高度h通過(guò)式(2)得到。

h=b÷2f.

(2)

式中:b為巷道寬度,取4.2 m;f為頂部巖石堅(jiān)固性系數(shù),取2。計(jì)算得到h為1.05 m。

綜上,計(jì)算得到錨索長(zhǎng)度l為3.9 m,結(jié)合巷道頂板堅(jiān)硬巖層位置情況,錨索長(zhǎng)度選擇4.3 m為合理長(zhǎng)度。

2.1.2錨索間距、排距的確定

錨索的間距和排距由公式(3)計(jì)算得到。

(3)

式中:la為錨索間距,m;F為錨索最大抗拉拔力,要求達(dá)到200 kN以上,在此取200 kN;h為頂板松動(dòng)高度范圍,取2.3 m;ρ為被懸吊巖層的密度,取巖石平均值2 640 kg/m3;K為安全系數(shù),取2。

綜上計(jì)算得到la為1.29 m,因此選擇間距、排距均為1 m,小于1.29 m。

2.1.3錨索直徑的確定

按錨桿承載力與錨固力等強(qiáng)度原則計(jì)算錨索直徑d,可由公式(4)計(jì)算得到。

(4)

式中:F1為錨固力,使用17.8 mm錨索,錨固力不小于200 kN,在此取200 kN;σm為錨索抗拉強(qiáng)度, 取1 860 MPa。

綜上,得到錨索直徑d為11.7 mm,所選用的錨索直徑為17.8 mm,滿足要求。

2.1.4錨索懸吊力驗(yàn)證

錨索不僅起到形成組合梁的作用,同時(shí)會(huì)懸吊組合梁的載荷。泥巖和部分砂巖形成的組合梁厚度為2.3 m,采用公式(5)進(jìn)行計(jì)算驗(yàn)算[4]。

F2=KρgδS.

(5)

式中:F2為單位錨索支護(hù)面積的頂板懸吊力,N;K為安全系數(shù),取2;ρ為被懸吊巖層的密度,取巖石平均值2 640 kg/m3;g為重力加速度,9.8 m/s2;δ為懸吊巖層厚度,取3 m;S為單根錨索支護(hù)的面積,回撤通道寬4.2 m,每排設(shè)計(jì)支護(hù)4根錨索,排距為1 m,單根錨索支護(hù)面積為1.05 m2。

代入公式(5)得到F2=162 994 N,支護(hù)設(shè)計(jì)要求錨索的錨固力不小于200 kN,計(jì)算結(jié)果大于單位錨索支護(hù)面積頂板懸吊力,滿足要求。

根據(jù)上述計(jì)算和驗(yàn)算,選用錨索規(guī)格為Φ17.8 mm×4 300 mm,錨索間排距為1 000 mm×1 000 mm,錨索預(yù)緊力不小于200 kN,幫部參考順槽支護(hù)方式,選用錨桿規(guī)格為Φ20 mm×2 200 mm,間排距1 000 mm×1 000 mm,錨桿預(yù)緊力不小于86 kN。每排錨索、錨桿托盤下壓覆W鋼帶配合柔性網(wǎng)維護(hù)頂板。

2.2 柔性網(wǎng)技術(shù)參數(shù)

柔性網(wǎng)緊貼巷道表面,防止破損巖塊垮落,同時(shí)將錨桿之間的載荷變化傳遞給錨索,形成整體支護(hù)系統(tǒng)。柔性網(wǎng)是一種新型樹脂纖維聚合網(wǎng)材,其技術(shù)參數(shù)如表2所示。

表2 柔性網(wǎng)技術(shù)參數(shù)Table 2 Technical parameters of flexible nets

沿工作面推進(jìn)方向頂板鋪設(shè)柔性網(wǎng)的寬度確定鋪網(wǎng)長(zhǎng)度,按照公式(6)進(jìn)行計(jì)算:

b1=l1+l2+l3+l4+lD.

(6)

式中:b1為柔性網(wǎng)沿工作面推進(jìn)方向的鋪設(shè)寬度,m;l1為設(shè)計(jì)拆除空間液壓支架的梁端距,取4.2 m;l2為液壓支架頂梁長(zhǎng)度,取4.35 m;l3為液壓支架頂至底板的高度,取3.2 m;l4為煤幫留設(shè)柔性網(wǎng)長(zhǎng)度,取3 m;lD為采空區(qū)側(cè)矸石埋壓網(wǎng)頭長(zhǎng)度,一般取2～3 m,在此取3 m。

通過(guò)計(jì)算得到b1=17.75 m,最后確定沿工作面推進(jìn)方向頂板鋪設(shè)柔性網(wǎng)寬度為18 m。

柔性網(wǎng)長(zhǎng)度是根據(jù)切眼長(zhǎng)度、柔性網(wǎng)整體規(guī)格尺寸、運(yùn)輸限制等多方面因素確定的。4206回采工作面長(zhǎng)180 m,為此選用柔性網(wǎng)1片,網(wǎng)片規(guī)格長(zhǎng)×寬為190 m×18 m,兩端各超出煤壁5 m。

貫通工作面鋼絲繩規(guī)格為Φ21.5 mm,長(zhǎng)190 m,在支架上方布置,間距1 m,共8根。

2.3 柔性網(wǎng)在回撤通道形成中的應(yīng)用

將柔性網(wǎng)與鋼絲繩沿寬度方向卷起,折疊后運(yùn)至工作面,使用絞盤配合在工作面推進(jìn)的過(guò)程中展開整片柔性網(wǎng)。

2.3.1安裝絞盤

在末采開始的前2～3 d,安裝絞盤及定滑輪。安裝絞盤時(shí),所有絞盤統(tǒng)一安裝在支架靠機(jī)尾一側(cè)的立柱上,安裝高度在立柱柱筒上部300 mm范圍內(nèi)。將鋼絞線盤繞在定滑輪上,另一段通過(guò)支架頂部的吊環(huán),活頭留設(shè)5 m備用。支架共計(jì)121臺(tái),盤繩器里的鋼絞線規(guī)格為Φ6 mm,長(zhǎng)25 m。

2.3.2工作面鋪網(wǎng)施工

借用支架護(hù)幫板等外力,將網(wǎng)片的一端拉起至頂板前梁,在支架前梁兩端平行工作面方向,打上一排錨桿,錨桿間距1 500 mm,以固定網(wǎng)片;將事先準(zhǔn)備好的盤繩器里的鋼絞線活頭繞過(guò)網(wǎng)片,固定在頂板上。多條鋼絞線在吊環(huán)與頂板處形成容納腔體,未鋪開的纖維網(wǎng)和鋼絲繩經(jīng)過(guò)液壓支架的頂部置于該容納腔體內(nèi)。割煤時(shí)保證此鋼絞線能很好地將網(wǎng)片挑起,隨著工作面向前推進(jìn),不斷放松絞盤繩進(jìn)行鋪網(wǎng);中間貫通鋼絲繩使用錨索固定在兩回撤通道的兩端。

2.3.3鋪網(wǎng)施工流程

1)采煤機(jī)割煤前,將柔性網(wǎng)用手動(dòng)絞盤絞起,開始割煤,見(jiàn)圖3。

圖3 割煤時(shí)柔性網(wǎng)狀態(tài)示意圖Fig.3 Flexible net state at coal cutting

2)采煤機(jī)割煤后,松開手動(dòng)絞盤將柔性網(wǎng)放下,然后跟機(jī)拉架,見(jiàn)圖4。

圖4 跟機(jī)拉架時(shí)柔性網(wǎng)狀態(tài)示意圖Fig.4 Flexible net state at support pulling

3)拉架后,將柔性網(wǎng)用手動(dòng)絞盤絞起,采煤機(jī)返機(jī)清浮煤,見(jiàn)圖5。

圖5 工作面清煤時(shí)柔性網(wǎng)狀態(tài)示意圖Fig.5 Flexible net at at coal cleaning of the working face

2.3.4回撤通道的形成

工作面自鋪網(wǎng)推進(jìn)10 m后,將運(yùn)煤溜槽與支架連接的推拉桿拆掉,停止移架,人工用單體液壓支柱(單體液壓支柱長(zhǎng)度根據(jù)溜子推進(jìn)距離進(jìn)行選擇)推移溜槽進(jìn)行割煤作業(yè),割出4.2 m通道后停采,將剩余的纖維網(wǎng)和鋼絲繩延伸至回撤通道的幫處,采用圖6的支護(hù)形式對(duì)頂板和幫部進(jìn)行支護(hù),完成回撤通道施工。

圖6 回撤通道支護(hù)示意圖Fig.6 Withdrawal channel support

2.3.5支護(hù)完成后的礦壓監(jiān)測(cè)及結(jié)果分析

在回撤通道內(nèi)布置3個(gè)測(cè)點(diǎn),隔日觀測(cè)頂板下沉情況,監(jiān)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表3。6 d后巷道頂板位移量變化較小,說(shuō)明巷道圍巖變形控制效果較好,在錨索支護(hù)范圍內(nèi),圍巖保持穩(wěn)定,沒(méi)有發(fā)生新的不協(xié)調(diào)變形,巷道支護(hù)參數(shù)選擇合理。

2.3.6與傳統(tǒng)支護(hù)工藝相比的優(yōu)缺點(diǎn)

1)變被動(dòng)支護(hù)為主動(dòng)支護(hù)，在變形中控制變形，用圍巖支撐圍巖，實(shí)現(xiàn)回撤通道頂板穩(wěn)定,順利完成回撤設(shè)備的任務(wù)。

2)柔性網(wǎng)可根據(jù)工作面情況,進(jìn)行尺寸定制,全工作面用一張網(wǎng),鋪網(wǎng)期間不用聯(lián)網(wǎng)綁扎。而鐵絲網(wǎng)單卷面積小,需要多張網(wǎng)綁扎聯(lián)接。

3)柔性網(wǎng)的材料拉伸性能好,不容易受力撕裂;而鐵絲網(wǎng)在網(wǎng)片綁扎聯(lián)接部位強(qiáng)度低,容易撕裂,發(fā)生漏頂。

4)巷道支護(hù)時(shí)錨索、鋼帶、柔性網(wǎng)質(zhì)量輕,工人勞動(dòng)強(qiáng)度低。

5)網(wǎng)片采用全斷面機(jī)械收放架設(shè),縮短了回撤通道掛網(wǎng)時(shí)間,新工藝的運(yùn)用將回撤掛網(wǎng)時(shí)間縮短了約3 d,提高了效率,節(jié)約回撤通道掛網(wǎng)推進(jìn)期間工時(shí)費(fèi)約8萬(wàn)元。

6)杜絕了人員在煤壁下綁扎網(wǎng)片的操作,增大了安全系數(shù)。

3 結(jié)論

錨索、鋼帶、鋼絲繩配合柔性聚酯增強(qiáng)塑料網(wǎng)用于綜采面回撤通道支護(hù)是一種適合采煤工作面末采期間高效形成回撤通道的支護(hù)工藝。該工藝實(shí)施后,降低了工人勞動(dòng)強(qiáng)度,形成的回撤通道頂板穩(wěn)定性好,縮短了回撤時(shí)間,同時(shí)提高了回撤作業(yè)期間的安全系數(shù)。在臨汾地區(qū)煤礦生產(chǎn)中廣泛推廣使用該工藝,均取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。