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    基于統(tǒng)計數(shù)據(jù)的油田集輸管道內(nèi)腐蝕影響因素分析

    2022-04-01 12:09:54馬一鳴梁昌晶
    石油管材與儀器 2022年2期
    關(guān)鍵詞:礦化度管材產(chǎn)物

    李 明,馬一鳴,楊 威,蔡 亮,梁昌晶

    (1.中國石油華北油田分公司第五采油廠 河北 辛集 052360;2. 中國石油東部井控應(yīng)急救援響應(yīng)中心 天津 300280;3. 中國石油大港油田公司勘探開發(fā)研究院 天津 300280;4. 中航油京津冀物流有限公司 天津 300300)

    0 引 言

    隨著油田的深入開發(fā),我國大部分東部和中部油田已進入高含水期,采出水中含有SRB、CO2、H2S、Cl-等腐蝕性介質(zhì),這些介質(zhì)的高腐蝕性導(dǎo)致集輸管道腐蝕穿孔及泄漏頻繁發(fā)生[1-2],某油田每年因內(nèi)腐蝕造成的管道更換達300~400 km,不僅影響油田的正常生產(chǎn),也帶來了環(huán)境上的污染。

    某油田整體區(qū)塊面積較大,油藏種類較多(主要是稠油油藏、特殊巖性油藏和潛山油藏等),采出水成分復(fù)雜,且同一油藏不同層位的采出水質(zhì)組分也不盡相同,腐蝕速率上存在明顯差異;此外,隨著油田的滾動開發(fā),不同類型或同一類型不同制管標準的管材在現(xiàn)場交叉使用,復(fù)雜的介質(zhì)環(huán)境和管材的多樣性使得腐蝕問題更加復(fù)雜[3-5]。本研究通過采集某油田不同區(qū)塊采出水處理站的水樣,在室內(nèi)對不同水質(zhì)、不同管材的腐蝕速率進行測定,利用SPSS數(shù)據(jù)分析軟件,對水質(zhì)組分與腐蝕速率的相關(guān)性進行敏感性分析,以期為現(xiàn)場防腐措施的制定提供理論依據(jù)和實際參考。

    1 試驗部分

    1.1 試驗裝置及材料

    試驗裝置:采用YT Reactor型高溫高壓磁力攪拌反應(yīng)釜對腐蝕速率進行測定;采用ARL-4460型直讀光譜儀對管材的化學(xué)成分和夾雜物進行分析;采用GX51型金相組織顯微鏡對管材的金相組織和晶粒度等級進行分析;采用Quanta450型掃描電子顯微鏡對管材表面的微觀形貌進行分析;采用PW3040/60型能譜分析儀器對管材表面的元素進行分析。

    試驗材料:采出水取自不同區(qū)塊采出水處理站的油區(qū)來液;管材取自現(xiàn)場失效管段,材質(zhì)分別為20#(1)(化學(xué)成分參照GB/T 8163—2018《輸送流體用無縫鋼管》)、20#(2)(化學(xué)成分參照GB/T 699—2015《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》)、20#(3)(化學(xué)成分參照GB/T 9948—2013《石油裂化用無縫鋼管》),三者的適用范圍中均屬于壓力管道優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼;L245 N PSL2無縫鋼管(化學(xué)成分參照GB/T 9711—2011《石油天然氣工業(yè)管線輸送系統(tǒng)用鋼管》);Q345(化學(xué)成分參照GB/T 1591—2018《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》)。

    1.2 試驗方法

    1.2.1 水質(zhì)組分分析

    參照SY/T 5523—2016《油田水分析方法》對水樣中的離子成分進行測定,參照SY/T 5329—2012《碎屑巖油藏注水水質(zhì)指標及分析方法》對水樣中的含油量和懸浮物含量進行測定。

    1.2.2 管材化學(xué)成分及金相組織分析

    分別參照GB/T 13298—2015《金屬顯微組織檢驗方法》、GB/T 10561—2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測定》和GB/T 6394—2017《金屬平均晶粒度測定方法》,對6種不同類型管材的金相組織、非金屬夾雜物、晶粒度等級進行檢測;對管材的化學(xué)成分進行分析。

    1.2.3 腐蝕速率測定

    采用高溫高壓釜模擬管材在油田現(xiàn)場集輸環(huán)境的腐蝕行為,通過失重法對腐蝕速率進行測定,試驗壓力取井口最高回壓2 MPa,溫度取平均溫度45 ℃,流速取管輸經(jīng)濟流速1 m/s,試驗時間168 h。試驗結(jié)束后用六次甲基四胺和濃鹽酸等除銹液對腐蝕產(chǎn)物進行清除,對清除腐蝕產(chǎn)物前后試樣表面的微觀形貌進行觀察和分析。

    1.2.4 影響因素分析

    以Pearson相關(guān)系數(shù)作為評價指標,采用SPSS數(shù)據(jù)分析軟件計算礦化度、懸浮物、油、pH值、離子濃度與不同管材腐蝕速率之間的相關(guān)性,概率0.01

    2 結(jié)果與討論

    2.1 水質(zhì)分析及腐蝕速率測定

    對22個采出水處理站的水質(zhì)進行分析,部分結(jié)果見表1。不同區(qū)塊的采出水質(zhì)差異較大,礦化度、pH值及各種離子含量均不盡相同,5種碳鋼的腐蝕速率普遍較大。

    表1 不同區(qū)塊采出水質(zhì)組分及管材腐蝕速率(部分)

    續(xù)表

    2.2 管材化學(xué)成分及金相組織分析

    3種制管標準的20#鋼和Q345鋼的金相組織均為典型帶狀鐵素體+珠光體,其中Q345的含碳量相對較低,珠光體的體積分數(shù)比20#鋼低;L245鋼為鐵素體+珠光體,且?guī)в猩倭康呢愂象w組織,其珠光體相對于20#鋼和Q345鋼更為致密,見表2。不同管材的化學(xué)成分分析結(jié)果見表3,均滿足相應(yīng)的制管標準。

    表2 金相組織分析

    表3 化學(xué)成分分析(質(zhì)量分數(shù)) %

    2.3 相關(guān)性分析

    從表1可知,20#碳鋼的腐蝕速率相對較大,以20#(1)為例計算不同因素之間的Pearson相關(guān)系數(shù),并進行雙側(cè)檢驗,見表4。

    表4 各影響因素與腐蝕速率的相關(guān)系數(shù)

    2.3.1 礦化度

    當?shù)V化度<15 000 mg/L時,在顯著性水平0.05的條件下,相關(guān)系數(shù)0.358,與腐蝕速率呈顯著正相關(guān),這是由于礦化度的增加,水中的離子含量(主要是Cl-)和雙電層導(dǎo)電能力提高,加快了腐蝕原電池的反應(yīng)速率[6-7]。但對所有的水質(zhì)進行分析,發(fā)現(xiàn)礦化度與腐蝕速率之間無顯著性差異,當?shù)V化度>15 000 mg/L時,水中結(jié)垢離子逐漸增多,結(jié)垢趨勢增強,腐蝕產(chǎn)物對基材的保護導(dǎo)致腐蝕相關(guān)性減弱。

    2.3.2 S2-含量

    當S2-<80 mg/L時,在顯著性水平0.01的條件下,相關(guān)系數(shù)0.587,與腐蝕速率呈顯著正相關(guān),證明當S2-含量較低時,腐蝕速率隨S2-的增加而增大,第10組試驗中,S2-含量75 mg/L下腐蝕速率最大為0.194 5 mm/a;但對所有的水質(zhì)進行分析,概率P=0.961,S2-含量與腐蝕速率之間無相關(guān)性。

    對S2-含量0.3 mg/L(第5組試驗)、S2-含量75.0 mg/L(第10組試驗)、S2-含量115.0 mg/L(第22組試驗)試樣表面進行SEM分析,如圖1所示。當S2-為含量0.3 mg/L時,試樣表面未生成完整的腐蝕產(chǎn)物膜,可見明顯的砂紙打磨痕跡,腐蝕較輕,這是由于當S2-含量較小時,對陰極的去極化作用較小,腐蝕動力學(xué)較弱;當S2-含量75.0 mg/L時,試樣表面覆蓋一層黑色腐蝕產(chǎn)物膜,但該膜的保護性較差,在剪切剝離的作用下,部分產(chǎn)物膜脫落,具有臺地腐蝕形貌特征,新鮮的基材與產(chǎn)物膜形成孔-膜電偶腐蝕,進一步促進局部腐蝕;當S2-含量115.0 mg/L時,腐蝕產(chǎn)物膜的生成速度超過了因剪切剝離造成的破壞速度,產(chǎn)物膜均勻致密,可有效阻擋腐蝕性陰離子與基材接觸,延緩了腐蝕速率。

    圖1 不同S2-含量試樣表面SEM形貌(放大200倍)

    對3組試驗的腐蝕產(chǎn)物進行EDS分析,如圖2所示。當S2-含量較小時,未檢出S元素,主要為基材Fe,證明未生成腐蝕產(chǎn)物膜;當S2-含量較大時,S元素含量明顯增大,說明腐蝕產(chǎn)物為FeS,同時還檢測出了Ca元素,可能還存在碳酸鹽沉淀。

    2.3.3 pH值

    所有水質(zhì)呈弱酸性,在顯著性水平0.05的條件下,相關(guān)系數(shù)0.211,概率P=0.088,證明pH值與腐蝕速率之間存在一定的正相關(guān),但影響程度有限,主要是由于樣本中pH值差異不大,表1中為6.48~7.44之間,未呈現(xiàn)離散性數(shù)值,且H+含量較小,陰極的去極化作用較弱。

    2.3.4 懸浮物

    在顯著性水平0.05的條件下,相關(guān)系數(shù)0.312,概率P=0.039,證明懸浮物與腐蝕速率之間呈顯著正相關(guān)。一方面采出水中的部分固體雜質(zhì)可以作為SRB的碳源,沉積在金屬表面形成垢下腐蝕;另一方面隨著時間的延長,腐蝕產(chǎn)物不斷增加,反向促進了懸浮物含量的增大[8-10]。

    2.3.5 含油量

    在顯著性水平0.05的條件下,相關(guān)系數(shù)-0.278,概率P=0.034,證明油與腐蝕速率之間呈顯著負相關(guān)。經(jīng)研究表明,幾種碳鋼的接觸角均未超過90°,表現(xiàn)為良好的親油性,油可以附著在金屬表面,阻礙其他腐蝕性介質(zhì)的侵入,起到減緩腐蝕的作用。

    2.3.6 不同管材的影響

    構(gòu)建矩陣,對20#鋼不同制管標準之間腐蝕速率相關(guān)性進行分析,見表5。在顯著性水平0.01的條件下,Pearson相關(guān)系數(shù)均在0.994以上,腐蝕速率呈顯著正相關(guān),證明同一類型不同制管標準的碳鋼管材差異性很小,耐蝕性幾乎一致。

    表5 不同管材腐蝕速率相關(guān)性分析

    以第10組腐蝕溶液為例,在常溫常壓下對20#(1)、L245、Q345 這3種管材進行電化學(xué)測試,動電位極化曲線如圖3所示,20#(1)、L245、Q345的自腐蝕電位分別為-0.748 9 V、-0.703 2 V、-0.726 4 V,從熱力學(xué)角度分析,腐蝕傾向最大為20#,其次為Q235,最后為L245。

    圖3 20#(1)、L245、Q345的動電位極化曲線

    3 結(jié) 論

    1)水質(zhì)中礦化度和S2-含量對腐蝕影響較大,當?shù)V化度<15 000 mg/L時,相關(guān)系數(shù)0.358,與腐蝕速率呈顯著正相關(guān),當?shù)V化度>15 000 mg/L時,腐蝕程度減弱;當S2-<80 mg/L時,相關(guān)系數(shù)0.587,與腐蝕速率呈顯著正相關(guān),S2-含量較大時,產(chǎn)物膜致密,腐蝕速率降低。

    2)水質(zhì)pH值與腐蝕速率存在一定的正相關(guān),但影響程度有限;懸浮物和含油量分別與腐蝕速率呈顯著正相關(guān)和負相關(guān)。

    3)碳鋼耐蝕性差異很小,腐蝕傾向最大的為20#。

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