基于特性參數(shù)矩陣的混合多端直流系統(tǒng)可靠性分析

徐攀騰，喻文翔，朱博，宋述波，鄭星星，樊友平

(1. 中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司超高壓輸電公司廣州局，廣州510500；2. 武漢大學(xué)電氣與自動(dòng)化學(xué)院，武漢430072)

0 引言

我國電力能源消費(fèi)與供給分布極不均衡，電力輸送是目前實(shí)現(xiàn)能源平衡的一種有效方式[1 - 2]。直流輸電以其在遠(yuǎn)距離大容量輸電方面的獨(dú)特優(yōu)勢在西電東送中扮演重要角色[3 - 6]。常規(guī)換流器和柔性直流換流器的結(jié)合能將各自的優(yōu)勢最大化，具有巨大的經(jīng)濟(jì)技術(shù)效益，隨著輸電走廊資源的日趨緊張，特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)將有望成為直流輸電系統(tǒng)發(fā)展的主流趨勢。與此同時(shí)，世界各地的停電事故頻頻發(fā)生[7]。2016年6月肯尼亞有470萬戶家庭和企業(yè)停電超過4 h[8]。而特高壓直流輸電系統(tǒng)有助于減少故障的傳播，其可靠性已成為影響大電網(wǎng)可靠性的重要因素[9 - 10]，對特高壓直流輸電系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估成為電力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計(jì)和運(yùn)行的一個(gè)十分重要的環(huán)節(jié)。

特高壓直流輸電系統(tǒng)可靠性評(píng)估中主要采用的方法可歸類為解析法和模擬法。解析法使用直接數(shù)值解通過數(shù)學(xué)模型計(jì)算可靠性指標(biāo)，典型的有頻率持續(xù)時(shí)間法、故障樹法、串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)分析法和狀態(tài)空間圖法等[11 - 15]。當(dāng)目標(biāo)系統(tǒng)具有相關(guān)故障和修復(fù)模式并且其組件以統(tǒng)計(jì)獨(dú)立的方式運(yùn)行時(shí)，馬爾可夫法非常有用。但在多數(shù)情況下，馬爾可夫法不一定能夠正確識(shí)別所有的狀態(tài)和轉(zhuǎn)換過程，因此難于構(gòu)造多狀態(tài)系統(tǒng)的狀態(tài)空間圖。典型的模擬方法如蒙特卡洛法，是通過模擬系統(tǒng)的實(shí)際過程和隨機(jī)行為來估計(jì)可靠性指標(biāo)。這種方法的主要缺點(diǎn)是在推導(dǎo)和模擬過程中需要大量的資源。尤其是在元件可用性較高時(shí)，為了獲得準(zhǔn)確且可理解的結(jié)果，通常需要進(jìn)行大量的模擬試驗(yàn)。容量中斷概率表(capacity outage probability table, COPT)分析方法應(yīng)用逐漸流行起來[16]。但如果系統(tǒng)的組件數(shù)量龐大且具有多個(gè)狀態(tài)，COPT的生成將很復(fù)雜，需要推導(dǎo)很長的方程式，導(dǎo)致計(jì)算非常復(fù)雜。

相較兩端直流輸電系統(tǒng)，混合多端直流輸電系統(tǒng)具有更多的元件和更復(fù)雜的運(yùn)行方式，系統(tǒng)事件趨于復(fù)雜，常規(guī)評(píng)估方法已不能很好地對混合多端直流輸電系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估。同時(shí)，隨著我國特高壓直流輸電工程運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn)的日益豐富，我國特高壓直流輸電系統(tǒng)的可靠性得到極大改善。以往文獻(xiàn)中可靠性參數(shù)的適用性下降，為了得到更準(zhǔn)確的可靠性評(píng)估結(jié)果，需要重新對其進(jìn)行整理。

基于上述原因，本文建立了特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性評(píng)估模型，通過查閱大量文獻(xiàn)搜集2013年以來直流輸電系統(tǒng)的可靠性統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，分析得到特高壓混合多端直流系統(tǒng)評(píng)估模型中各設(shè)備的可靠性參數(shù)，之后提出一種基于特性參數(shù)矩陣的可靠性分析算法，解決了常規(guī)方法對混合多端直流系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估分析時(shí)存在的算法復(fù)雜且計(jì)算速度慢的問題。最后基于一個(gè)特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)算例，利用常規(guī)方法和本文所提方法對其進(jìn)行可靠性評(píng)估，通過對比可靠性計(jì)算結(jié)果證明了本文所提可靠性評(píng)估方法的高效性和實(shí)用性。

1 特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)可靠性評(píng)估模型

1.1 可靠性評(píng)估模型建立

圖1為一個(gè)特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)，該系統(tǒng)主要分為3個(gè)部分：常規(guī)直流送端、常規(guī)直流受端和柔性直流受端。其主要組件包括：交流濾波器(AC filter，ACF)，其中兩組A型、一組B型、一組C型，交流斷路器(AC breakers，Brk)，換流變壓器(converter transformer，Tm)，換流閥(valve，Vlv)，平波電抗器(smoothing reactor, SR)，直流濾波器(DC filter, DCF)和直流輸電線路(DC transmission line, DCTL)。系統(tǒng)送端和受端均采用雙極配置結(jié)構(gòu)，可以看作是兩個(gè)并聯(lián)的單極配置。如果一極中斷，仍然可以在降額狀態(tài)下由剩余極和接地電流運(yùn)行直流輸電系統(tǒng)。

圖1 特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structure diagram of UHV hybrid multi-terminal DC transmission system

為進(jìn)行可靠性評(píng)估分析，將圖1所示系統(tǒng)以框圖的形式表示，其中各系統(tǒng)組件分別以串聯(lián)、并聯(lián)的形式連接在一起。圖2為以該方式得到的特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性框圖。該框圖主要說明了系統(tǒng)中各組件發(fā)生故障對系統(tǒng)整體可靠性的影響。例如，交流濾波器故障會(huì)導(dǎo)致輸送容量降低，而一條直流輸電線路故障會(huì)導(dǎo)致單極停運(yùn)。

圖2 特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)可靠性框圖Fig.2 Reliability block diagram of UHV hybrid multi-terminal DC transmission system

常規(guī)直流受端換流站與柔性直流受端換流站為并聯(lián)關(guān)系。分別計(jì)算各組件的可靠性指標(biāo)，然后按照圖2的系統(tǒng)可靠性框圖進(jìn)行組合即可得到整個(gè)特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果。各組件系統(tǒng)事件對應(yīng)的容量狀態(tài)由圖3確定。

圖3 特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)容量狀態(tài)確定框圖Fig.3 Block diagram of capacity status determination of UHV hybrid multi-terminal DC transmission system

結(jié)合圖3可得到各元件或子系統(tǒng)故障對系統(tǒng)可靠性的影響，系統(tǒng)處在兩受一送的運(yùn)行方式，如果受端2的正極換流變壓器故障，則造成受端2的單極停運(yùn)，受端2的負(fù)極和送端1的雙極還將正常運(yùn)行。由于只有唯一的送端，因此，若送端因單極元件故障導(dǎo)致單極停運(yùn)，則會(huì)造成系統(tǒng)的單極停運(yùn)。

1.2 特高壓直流輸電系統(tǒng)元件可靠性參數(shù)統(tǒng)計(jì)

故障率是指元件年度故障次數(shù)的統(tǒng)計(jì)平均值，修復(fù)時(shí)間是指元件多次故障修復(fù)時(shí)間的平均值，而修復(fù)率則是修復(fù)時(shí)間的倒數(shù)。由于特高壓直流輸電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，包括換流變壓器、閥組、平波電抗器、直流輸電線路、交流濾波器、直流濾波器和控制保護(hù)系統(tǒng)等，在對特高壓直流輸電系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估時(shí)需要知道所有這些元件的多年平均故障率和修復(fù)率參數(shù)。本文在可靠性評(píng)估中采用多來源可靠性數(shù)據(jù)搜集，所采用的原始參數(shù)主要來源于國家能源局電力可靠性管理和工程質(zhì)量監(jiān)督中心。本文在求取各直流元件可靠性參數(shù)時(shí)，進(jìn)行了如下數(shù)據(jù)處理。

1)鑒于電氣元件運(yùn)行過程中故障率服從浴盆曲線分布，而我國投運(yùn)的特高壓直流工程都尚未進(jìn)入衰耗期，本文在可靠性參數(shù)計(jì)算過程中，剔除各直流工程投運(yùn)第一年的故障記錄，如果某特高壓直流工程投運(yùn)時(shí)間不足一年，則此工程的運(yùn)行記錄不作為可靠性參數(shù)計(jì)算的參考數(shù)據(jù)。

2)將可靠性數(shù)據(jù)的動(dòng)態(tài)性質(zhì)納入考慮范圍。

3)為提高數(shù)據(jù)質(zhì)量，對相應(yīng)數(shù)據(jù)進(jìn)行分解和剔除。

結(jié)合上述計(jì)算分析，得到表1和表2中常規(guī)直流工程和柔性直流工程的元件可靠性參數(shù)。

表1 常規(guī)直流工程元件可靠性參數(shù)Tab.1 Reliability parameters of conventional DC engineering components

表2 柔性直流工程元件可靠性參數(shù)Tab.2 Reliability parameters of flexible DC engineering components

2 特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)可靠性評(píng)估算法

基于特性參數(shù)矩陣的系統(tǒng)可靠性(system re-liabi-lity based on characteristic parameter matrix，SRCPM)方法使用特性參數(shù)矩陣來計(jì)算系統(tǒng)的失效概率[17 - 21]。SRCPM方法普遍適用于一般系統(tǒng)，由于系統(tǒng)事件是通過簡單的矩陣計(jì)算來處理的，因此系統(tǒng)事件(故障條件)的定義不會(huì)影響計(jì)算的復(fù)雜性。由于這些特性，SRCPM方法能夠很好適用于特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性評(píng)估分析。

為了表示一般的系統(tǒng)事件，本文定義事件向量c，如果ej屬于系統(tǒng)事件，則第j個(gè)元素為1，否則為0。通過以下迭代矩陣過程獲得特性參數(shù)矩陣C[i]如式(1)—(2)所示。

C[1]=Is1×s1

(1)

(2)

此外，可以通過以下順序矩陣計(jì)算來構(gòu)造具有n個(gè)多態(tài)元件的系統(tǒng)的概率向量：

(3)

式中：p[i]為第i個(gè)元件的概率向量；pi(j)為第i個(gè)元件處于第j個(gè)狀態(tài)的概率。

由于各個(gè)集體事件ej相互排斥，系統(tǒng)事件Esys的概率(p(Esys))為屬于系統(tǒng)事件ej的概率之和。系統(tǒng)事件Esys的概率通過矢量計(jì)算來計(jì)算：

(4)

式中：cEsys為系統(tǒng)事件Esys下的事件向量；列向量p為包含pj的概率向量。

接下來用一個(gè)示例系統(tǒng)解釋式(1)—(4)中的矩陣過程。假設(shè)有一個(gè)3組件系統(tǒng)，其中每個(gè)組件都有2個(gè)不同的狀態(tài)，即非故障(Ei(1))和故障(Ei(2))。相應(yīng)的23=8個(gè)MECE事件為：

e1=E1(1)∩E2(1)∩E3(1),e2=E1(2)∩E2(1)∩E3(1),

e3=E1(1)∩E2(2)∩E3(1),e4=E1(2)∩E2(2)∩E3(1),

e5=E1(1)∩E2(1)∩E3(2),e6=E1(2)∩E2(1)∩E3(2),

e7=E1(1)∩E2(2)∩E3(2),e8=E1(2)∩E2(2)∩E3(2)

(5)

圖4所示為8個(gè)MECE事件的樣本空間。

3個(gè)元件事件E1(1)、E2(1)和E3(1)的概率為：

(6)

式中：P1、P2、P3分別為3個(gè)元件事件E1(1)、E2(1)和E3(1)的概率；p1、p2、p3、p4、p5、p6、p7分別為第i(i=1,2,…,7)個(gè)MECE事件的概率。

圖4 3個(gè)雙態(tài)元件系統(tǒng)的樣本空間Fig.4 Sample space for three two-state element systems

元件事件發(fā)生的任何交集的概率均以構(gòu)成交集事件的基本MECE事件的概率之和給出：

(7)

式中：P(E1(1)∩E2(1))和P1,2為第1個(gè)和第2個(gè)組件均為非故障狀態(tài)的概率；P(E1(1)∩E3(1))和P1,3為第1個(gè)和第3個(gè)組件均為非故障狀態(tài)的概率；P(E2(1)∩E3(1))和P2,3為第2個(gè)和第3個(gè)組件均為非故障狀態(tài)的概率；

三元件事件的事件向量是通過公式(1)和(2)中給出的迭代矩陣過程獲得的。

(8)

通過式(3)中給出的順序矩陣計(jì)算構(gòu)造相應(yīng)的概率向量如下：

(9)

之后考慮圖4中陰影區(qū)域所示的系統(tǒng)事件Esys=(E1(1)∩E2(1))∪E3(1)。 事件E的互補(bǔ)事件向量可通過式(10)獲得。

cEi(2)=1-cEi(1)

(10)

對于n元件系統(tǒng)，事件E1,E2,…,En的交集和并集分別是：

cE1(1)∩…∩En(1)=cE1(1).*cE2(1).*….*cEn(1)

(11)

cE1(1)∪…∪En(1)=1-(1-cE1(1)).*….*(1-cEn(1))

(12)

使用矩陣運(yùn)算，獲得事件向量cEsys如下：

(13)

式中“.*”為MATLAB中用于逐元素乘法的運(yùn)算符。最后，概率P(cEsys)由式(4)計(jì)算：

(14)

本文采用布爾代數(shù)來獲取任何系統(tǒng)事件。對于圖4中陰影區(qū)域所示的系統(tǒng)事件Esys=(E1(1)∩E2(1))∪E3(1)， 其事件向量可以通過以下布爾運(yùn)算獲得：

(15)

布爾邏輯運(yùn)算符“&”(AND)和“|”(OR)用于標(biāo)準(zhǔn)比較和組合邏輯表達(dá)式。在具有較多組件的系統(tǒng)中，使用布爾算子的優(yōu)勢更加明顯，使用布爾代數(shù)獲取系統(tǒng)事件比文獻(xiàn)[21]中提出的操作更為實(shí)用，從而有助于進(jìn)行分析。為減少計(jì)算內(nèi)存，在要分析的系統(tǒng)僅由雙態(tài)組件組成的情況下，可以通過構(gòu)建特性參數(shù)矩陣Cl直接獲得元件事件的事件向量。它是一個(gè)按照從(2n-1)～0順序的二進(jìn)制降序計(jì)數(shù)矩陣。對于圖1的混合多端直流輸電系統(tǒng)，特性參數(shù)矩陣如式(16)所示。

(16)

式中：矩陣Cl的行根據(jù)二進(jìn)制數(shù)字系統(tǒng)以降序排列；并且矩陣的每一列代表一個(gè)組件，每個(gè)組件具有兩個(gè)可能存在的狀態(tài)，各事件(即cE1,cE2,cE3)從左到右以升序排列。將布爾運(yùn)算符NOT和XOR用于更復(fù)雜的元件狀態(tài)以減少內(nèi)存的使用。

系統(tǒng)的概率向量通過式(17)獲得：首先，用對應(yīng)的概率pi(1)和pi(2)分別替換矩陣Cl中的1和0來形成矩陣Cp。

(17)

而后通過將每一行的元素相乘，從Cp得出概率向量p：

(18)

使用式(16)—(18)并以相同的操作Csys=(C1&C2)|C3為例，所獲得的可用性結(jié)果為：

(19)

最終重排后的結(jié)果等于式(14)中給出的結(jié)果。

3 算例分析

本節(jié)針對特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)，使用常規(guī)方法和本文所提方法推導(dǎo)估計(jì)系統(tǒng)狀態(tài)概率的方程式，并進(jìn)行了比較，以確定本文所提方法的優(yōu)勢。同樣，將通過常規(guī)方法獲得的方程式編程用于計(jì)算機(jī)仿真，并運(yùn)用非序貫蒙特卡羅算法，以便根據(jù)計(jì)算效率比較方法的性能。研究案例使用兼容PC的2.60 GHz，Intel Core I7-6700HQ處理器，8 Gb RAM，Windows 10和MATLAB?2014a進(jìn)行。

通過將SRCPM方法應(yīng)用于雙態(tài)組件，可以估算出系統(tǒng)各端的各容量狀態(tài)的可用性值。為了簡明地描述SRCPM方法的應(yīng)用，假定在常規(guī)整流站與逆變站的設(shè)備是相同的，因此兩個(gè)站的可用率是相同的，接下來通過將SRCPM方法應(yīng)用于送端來獲得整流站的可靠性。

表3 各容量對應(yīng)的失效元件Tab.3 Failed components corresponding to each capacity

為了獲得送端部分的可用率，所有元件均按如圖5所示進(jìn)行編號(hào)。該部分包含16個(gè)元件，每個(gè)元件具有兩種不同的狀態(tài)：非故障和故障。獲得對應(yīng)的特性參數(shù)矩陣Cl， 其大小為(216×16)。 所得Cl矩陣的列向量表示元件事件的事件向量，即C1,C2,…,C16。 向量p是按照前面所述步驟獲得的，其大小為(216×1)。 此處Cl和p不再詳細(xì)列寫。

圖5 常規(guī)直流送端及其編號(hào)組件的可靠性框圖Fig.5 Reliability block diagram of conventional DC sending-end and its numbered component

應(yīng)用布爾代數(shù)式從元件的事件向量中獲取表示送端各種容量狀態(tài)的不同系統(tǒng)事件。布爾運(yùn)算是根據(jù)兩端失效元件所引起不同系統(tǒng)狀態(tài)的要求給出的，具體如表3所示。生成的系統(tǒng)事件和概率向量以及送端容量狀態(tài)的可用率如表4所示。表5為通過常規(guī)方法獲得的每個(gè)系統(tǒng)事件的運(yùn)算過程。可以看出，與常規(guī)方法相比，在這一階段通過基于特性參數(shù)矩陣的方法推導(dǎo)方程式相對容易。特別是在比較容量為0.5 p.u.時(shí)的方程式，可以更清楚地注意到這一點(diǎn)。

表4和表5兩種方法的比較結(jié)果非常接近，意味著基于特性參數(shù)矩陣的可靠性方法是有效的?；谔匦詤?shù)矩陣的可靠性方法的優(yōu)點(diǎn)在于，由于使用了二進(jìn)制矢量和布爾運(yùn)算符，該方法可通過較為簡單的方式獲得較短的方程。

接下來評(píng)估柔性受端換流站的可靠性。柔性直流受端站由8個(gè)雙態(tài)元件組成：斷路器、換流變、VSC換流閥、平波電抗器。這些元件分別編號(hào)為1→8，其中正極為1→4，負(fù)極為5→8。遵循上一節(jié)中所述的雙態(tài)元件系統(tǒng)應(yīng)用SRCPM方法的相同過程，獲得矩陣Cl和向量p，其大小分別為(28×8)和(28×1)。 生成的Cl矩陣列向量表示組件事件的事件向量C1,C2,…,C8。 柔性受端有4種狀態(tài)：正常運(yùn)行(容量為1 p.u.)、正極停運(yùn)(容量0.5 p.u.)、負(fù)極停運(yùn)(容量0.5 p.u.)和雙極停運(yùn)。表6所示為計(jì)算柔性受端的事件向量的布爾方程式和通過常規(guī)方法計(jì)算可靠性所需的方程。兩種方法的計(jì)算結(jié)果如表7所示。

表4 SRCPM方法所得常規(guī)直流站可靠性Tab.4 Reliability of conventional DC station obtained by SRCPM method

表5 常規(guī)方法所得常規(guī)直流站可靠性Tab.5 Reliability of conventional DC stations obtained by conventional methods

表6 SRCPM方法與常規(guī)方法計(jì)算柔性受端可靠性方程Tab.6 Reliability equations of flexible end of SRCPM method and conventional method

表7 SRCPM方法與常規(guī)方法所得柔性受端可靠性結(jié)果Tab.7 Reliability results of flexible end obtained by SRCPM method and conventional method

表8 計(jì)算系統(tǒng)事件向量的布爾方程和常規(guī)方程及相應(yīng)結(jié)果Tab.8 Boolean equations and conventional equations for calculating system event vectors and corresponding results

根據(jù)上述過程得到特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)中兩個(gè)受端和一個(gè)送端的可靠性值，之后通過兩個(gè)階段應(yīng)用SRCPM方法來評(píng)估整個(gè)特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)不同容量狀態(tài)時(shí)的可靠性。在第一階段，將SRCPM方法應(yīng)用于常規(guī)直流受端和柔性直流受端，將兩個(gè)子系統(tǒng)定義為兩個(gè)多狀態(tài)組件，構(gòu)成兩組件系統(tǒng)。將以常規(guī)直流受端定義的多狀態(tài)組件編號(hào)為1，以柔性直流受端定義的多狀態(tài)組件編號(hào)為2。這意味著s1=7=和s2=3。 按照式(1)和(2)中描述的過程獲得相應(yīng)特性參數(shù)矩陣如下：

(20)

式中：矩陣C[2]的大小為(21×10)。C[2]的前7列表示常規(guī)受端的事件向量，用符號(hào)C1,C2,C3,…,C7表示。剩下的3列表示柔性受端的事件向量，并用C8,C9,C10表示。利用這些事件向量，可以組合為受端的每個(gè)容量狀態(tài)制定系統(tǒng)事件向量。根據(jù)式(1)—(2)中描述的過程獲得相應(yīng)的概率向量：

(21)

式中：概率P1(j)和P2(j)分別為表4和表6中的概率。

接下來，根據(jù)系統(tǒng)事件向量和概率向量，利用式(3)計(jì)算每個(gè)容量狀態(tài)的可用性值。表8展示了用于獲取系統(tǒng)事件向量的布爾方程式，并為每種容量狀態(tài)推導(dǎo)了可用性值。以及從常規(guī)方法中獲得的方程式和常規(guī)方法獲得的可靠性值，以驗(yàn)證結(jié)果。

在第2階段，將SRCPM方法用于上面分析的兩組件系統(tǒng)和常規(guī)送端組合。同樣將其定義為一個(gè)由兩個(gè)多狀態(tài)組件構(gòu)成的系統(tǒng)。常規(guī)送端組件編號(hào)為1，第一階段得到的子系統(tǒng)組件編號(hào)為2，這意味著s1=7和s2=17。 按照針對常規(guī)直流受端和柔性直流受端組合進(jìn)行上述相同過程，獲得相應(yīng)的矩陣C[2]和概率向量p[2]。C[2]的前7列代表常規(guī)送端的事件向量，用符號(hào)C1,C2,…,C7表示。其余17列代表子系統(tǒng)的事件向量，用C8,C9,…,C24表示。重復(fù)上述過程，計(jì)算特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)每個(gè)容量狀態(tài)的可用率，并與常規(guī)方法獲得的結(jié)果如表9所示。

表9 混合多端直流輸電系統(tǒng)可靠性計(jì)算結(jié)果Tab.9 Reliability calculation results of hybrid multi-terminal DC transmission system

通過對常規(guī)方法和SRCPM方法得到的可靠性評(píng)估結(jié)果進(jìn)行對比分析，在本算例中，盡管兩者之間的評(píng)估值差異并不顯著，但在CPU時(shí)間方面，本方法比常規(guī)方法效率更高，驗(yàn)證了本文所提方法的高效性和實(shí)用性。基于特性參數(shù)矩陣的可靠性評(píng)估方法很適合用于特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性評(píng)估，與許多常規(guī)方法相比，它在分析復(fù)雜系統(tǒng)的情況下具有更好的適用性。

4 結(jié)語

本文提出了一種基于特性參數(shù)矩陣的特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的可靠性評(píng)估方法，經(jīng)算例驗(yàn)證，能夠很好地解決常規(guī)方法在對特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估時(shí)存在的方程構(gòu)建冗長、計(jì)算效率低等問題。

本文所提方法通過簡單的矩陣計(jì)算和布爾運(yùn)算來計(jì)算系統(tǒng)可靠性，通過算例驗(yàn)證，在計(jì)算結(jié)果相近的情況下，相較于常規(guī)方法可縮短接近一半的CPU計(jì)算時(shí)間，在計(jì)算速度和簡便性方面具有較大優(yōu)勢。隨著未來特高壓混合多端直流輸電系統(tǒng)的發(fā)展，實(shí)際工程結(jié)構(gòu)趨于復(fù)雜，本文所提方法可進(jìn)一步發(fā)揮其運(yùn)算高效的優(yōu)勢，大大提高可靠性分析效率，因此具備良好的高效性和實(shí)用性。由于所采用的元件可靠性參數(shù)均來自直流輸電系統(tǒng)設(shè)備，對交流系統(tǒng)可靠性評(píng)估的適用性還需要進(jìn)一步驗(yàn)證。