半自磨試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析及運(yùn)用探討

秦華江,馬 驍

(金堆城鉬業(yè)股份有限公司，陜西 西安 710077)

0 引 言

碎磨工藝選擇是選礦廠建設(shè)的重中之重，它直接關(guān)系選礦工程項(xiàng)目的3個(gè)指標(biāo)：項(xiàng)目投資、選礦生產(chǎn)能力、選礦生產(chǎn)運(yùn)行成本。眾所周知，目前無(wú)任何一種碎磨工藝對(duì)所有礦石而言是適宜的。每座礦山選礦廠建設(shè)都必須進(jìn)行必要技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，根據(jù)礦體規(guī)模、位置、礦石可磨性、生產(chǎn)能力、礦物組成和其他諸多因素，認(rèn)真分析、謹(jǐn)慎選擇并確定該礦石的碎磨工藝[1]。

目前國(guó)內(nèi)外各大型礦山主要碎磨工藝有3種，即常規(guī)碎磨工藝、自磨(半自磨)工藝、高壓輥磨工藝。針對(duì)這3種碎磨工藝回路設(shè)計(jì)和建設(shè)均需進(jìn)行必要的試驗(yàn)研究用于支撐設(shè)備選型和確定最終適宜工藝參數(shù)。常規(guī)碎磨需棒磨、球磨功指數(shù)用于棒磨機(jī)和球磨機(jī)選型計(jì)算；自磨(半自磨)工藝需JKDWT(Jullis kruttschnitt Drop weight Test即JK落重試驗(yàn))、SMC(SAG Mill Comminution)等試驗(yàn)研究，大規(guī)模復(fù)雜礦石甚至需半工業(yè)(工業(yè))試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)支撐碎磨回路選型設(shè)計(jì)；高壓輥磨機(jī)工藝需進(jìn)行高壓輥磨機(jī)單獨(dú)試驗(yàn)研究。綜上所述，碎磨工藝設(shè)計(jì)和選擇進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)工作十分必要，試驗(yàn)工作是保證設(shè)計(jì)準(zhǔn)確性和可靠性的基礎(chǔ)，是建設(shè)成功和生產(chǎn)運(yùn)行穩(wěn)定的基本保障。

自磨(半自磨)工藝對(duì)礦石的適應(yīng)性強(qiáng)，靈活度大，能根據(jù)礦石性質(zhì)的變化實(shí)時(shí)調(diào)整工藝參數(shù)從而降低能耗和鋼耗，降低選礦廠生產(chǎn)成本，提高企業(yè)效益[2]。針對(duì)自磨(半自磨)獨(dú)具的工藝特點(diǎn)，為了在設(shè)計(jì)階段優(yōu)化工藝，保證設(shè)備選型滿足整個(gè)礦山生產(chǎn)需要，進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)工作勢(shì)在必行。本文對(duì)常用半自磨工藝試驗(yàn)工作進(jìn)行了總結(jié)、分類和評(píng)述，同時(shí)對(duì)其部分試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析和數(shù)據(jù)運(yùn)用進(jìn)行了研究，在此基礎(chǔ)上對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的進(jìn)一步開發(fā)和運(yùn)用提出建議。

1 半自磨試驗(yàn)種類

半自磨試驗(yàn)的發(fā)展經(jīng)歷了一個(gè)漫長(zhǎng)過(guò)程。由于受到其礦石特性和取樣限制，在過(guò)去的30多年，半自磨工藝試驗(yàn)研究規(guī)模經(jīng)歷了由大到小的過(guò)程。迄今為止，該領(lǐng)域仍然有大量技術(shù)工作人員在不斷研究。目前半自磨試驗(yàn)主要有：1989年MacPerson的麥佛森自磨可磨度試驗(yàn)(MacPherson Autogenus Grindability Test)；1996年Siddal、Henderson 和 Putland開發(fā)的高級(jí)介質(zhì)適用性試驗(yàn)(Advanced Media Competency Test)；1996年Napier-Munn開發(fā)的JK 落重試驗(yàn)(JKDWT)；1996年Starkey 和 Dobby開發(fā)的半自磨功指數(shù)試驗(yàn)(SAG Power Index Test 簡(jiǎn)稱SPI)；2004年Morrell的SMC 試驗(yàn)；2006年Starkey開發(fā)的標(biāo)準(zhǔn)半自磨試驗(yàn)(Standard Autogenous Grinding Design Test 簡(jiǎn)稱SAG Design)等，還有以設(shè)備廠家為主的其它試驗(yàn)，比如Mesto批次磨試驗(yàn)。目前國(guó)內(nèi)運(yùn)用較多的有JKDWT、SMC 試驗(yàn)和Mesto批次磨試驗(yàn)。表1為半自磨工藝相關(guān)試驗(yàn)方法一覽表。本文重點(diǎn)介紹目前國(guó)內(nèi)項(xiàng)目中運(yùn)用過(guò)的試驗(yàn)方法，包括Mesto批次磨試驗(yàn)、JKDWT和SMC試驗(yàn)[1-2]。

表1 半自磨工藝相關(guān)試驗(yàn)方法一覽表[1-2]

1.1 Metso批次磨試驗(yàn)

Metso批次磨試驗(yàn)需要試驗(yàn)礦樣粒度為0～150 mm，閉路篩分粒度為12.7 mm，需要礦樣約2 400 kg，試驗(yàn)分批進(jìn)行非連續(xù)，數(shù)據(jù)分析采用數(shù)據(jù)庫(kù)。試驗(yàn)簡(jiǎn)述如下：批次磨試驗(yàn)設(shè)備為φ1 829 mm×305 mm磨機(jī)，內(nèi)徑為1.8 m，有效容積為1.106 m3，磨機(jī)轉(zhuǎn)速為23.8 r/min，是理論臨界轉(zhuǎn)速的73.8%。批次磨試驗(yàn)須將磨礦濃度控制在60%～65%，磨機(jī)總充填率為28%的條件下，加入不同量鋼球和不同粒級(jí)比例礦樣磨礦5 min，隨后對(duì)磨礦產(chǎn)品進(jìn)行篩分，對(duì)篩下-12.7 mm礦漿通過(guò)縮分后進(jìn)行篩分分析并測(cè)定，結(jié)合測(cè)定的磨機(jī)輸入功率計(jì)算獲得單位凈功耗。磨機(jī)輸入功率由Esterline Angus功率表讀取獲得，用Prony制動(dòng)曲線進(jìn)行效率校正[2-4]。

1.2 JK試驗(yàn)

澳大利亞昆士蘭大學(xué)JKMRC (Julius Kruttschnitt Mineral Research Centre) 團(tuán)隊(duì)研究礦石破碎模型、物料特性表征方法、碎磨流程設(shè)計(jì)模擬工作，他們?cè)O(shè)計(jì)研發(fā)的模擬軟件JKSimMet(Julius Kruttschnitt Simulate for Metallurgy)在礦山和水泥行業(yè)內(nèi)獲得了廣泛的使用。JKSimMet軟件模擬計(jì)算所需的參數(shù)需要通過(guò)特定的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)來(lái)確定，即JKMRC單粒沖擊粉碎試驗(yàn)(即JKDWT或JKBRT)、JKMRC剝磨粉碎試驗(yàn)[2-3]。

1.2.1 JKDWT

落重試驗(yàn)(Drop Weight Test簡(jiǎn)稱DWT)是JKMRC于上世紀(jì)90年代中期推出的用于測(cè)定礦石物料沖擊粉碎特性的一種試驗(yàn)方法。單套試驗(yàn)共需試樣25 kg左右，一般要求提供100 kg未經(jīng)處理的原礦。JKDWT主要是對(duì)單粒物料在不同能量沖擊粉碎作用下產(chǎn)物的粒度分布規(guī)律分析，獲得被粉碎物料的破碎特性，按照要求將63～13 mm粒度范圍的礦石分為5個(gè)粒級(jí)(63～53 mm、45～37.5 mm、31.5～26.5 mm、22.4～19 mm和16～13.2 mm)，每個(gè)粒級(jí)3份，分別用3種不同能量進(jìn)行沖擊(樣品被置于混凝土基座鋼砧上，受到從一定高度沿導(dǎo)桿下落的鋼質(zhì)落重塊的沖擊而粉碎。通過(guò)改變落重塊質(zhì)量和下落高度可獲得不同能耗條件下的沖擊粉碎結(jié)果)，共15組試驗(yàn)[2]。

使用指數(shù)函數(shù)t10=A(1-e-bEcs)來(lái)描述粉碎比能耗Ecs的關(guān)系，其中A和b是擬合參數(shù)。

Ecs—落重試驗(yàn)時(shí)所設(shè)定的能級(jí)，kW·h/t；

t10—礦石在特定能量下破碎后的粒度分布函數(shù)在粒度為原始粒度1/10處的取值，%；

A—礦石在某一能量破碎過(guò)程中，所能達(dá)到的最細(xì)的粒度，A越大，表示礦石在同樣能級(jí)下產(chǎn)生的細(xì)粒級(jí)越多；

b—礦石在某一能量破碎過(guò)程中，達(dá)到平衡的速度，b越大，表示破碎過(guò)程完成的速度越快。

1.2.2 JK剝磨粉碎試驗(yàn)

JKMRC剝磨粉碎試驗(yàn)通常與JKDWT一同取樣。試驗(yàn)使用的設(shè)備為φ300 mm×300 mm滾筒磨機(jī)，試驗(yàn)參數(shù)為轉(zhuǎn)速53 r/min(臨界轉(zhuǎn)速率的70%)。試驗(yàn)礦樣要求3 kg的53～37.5 mm粒級(jí)。試驗(yàn)過(guò)程中不加磨礦介質(zhì)，把試驗(yàn)礦樣倒入試驗(yàn)機(jī)內(nèi)，開機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)10 min后取出礦樣進(jìn)行篩分。根據(jù)結(jié)果和相應(yīng)參數(shù)求得剝磨粉碎參數(shù)ta，ta定義為試驗(yàn)產(chǎn)物t10值的1/10[2-3]。

1.3 SMC試驗(yàn)

SMC是JKDWT基礎(chǔ)上改良的一種測(cè)試礦石可碎性的試驗(yàn)，其最大特點(diǎn)為所需礦石樣品量小。從粒級(jí)組成而言，只需31.5～26.5 mm、22.4～19.0 mm、16.0～13.2 mm 3個(gè)粒級(jí)進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)試。SMC試驗(yàn)過(guò)程與JKDWT完全一致，但SMC試驗(yàn)僅對(duì)3個(gè)粒級(jí)進(jìn)行測(cè)試，容易獲得試驗(yàn)礦樣。SMC試驗(yàn)通常需要100塊指定粒度試樣，首先測(cè)定平均密度然后分為5份，每份20塊。對(duì)每份進(jìn)行1個(gè)預(yù)定比能耗水平的單粒沖擊粉碎，將同一比能耗水平下的粉碎產(chǎn)物合并篩析。SMC試驗(yàn)共需消耗約5 kg試樣量，一般要求提供試樣20 kg[2-3]。

SMC試驗(yàn)依據(jù)t10-E性能曲線獲得以kW·h/m3為單位的落重指數(shù)DWi(drop-weight index)以及A和b值，但它不能獲得破碎機(jī)參數(shù)，也不能獲得半自磨/球磨模擬流程的物料參數(shù)ta以及其他反映物料粒度影響參數(shù)。通常情況下SMC試驗(yàn)以模型為依據(jù)，對(duì)ta值進(jìn)行估算，根據(jù)Morrell(2009)開發(fā)出來(lái)的公式獲得Mia、Mic和Mih參數(shù)[2]。

2 半自磨試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析和運(yùn)用

2.1 Metso批次磨試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析運(yùn)用

在JKDWT試驗(yàn)廣泛運(yùn)用前，Metso批次磨試驗(yàn)是運(yùn)用較廣泛的一種試驗(yàn)方法。國(guó)內(nèi)有色行業(yè)早期的半自磨工藝多采用Metso批次磨試驗(yàn)，運(yùn)用其數(shù)據(jù)進(jìn)行選型和工程設(shè)計(jì)，比較典型的工程包括冬瓜山銅礦、普朗銅礦、東溝鉬礦、德興銅礦等。

根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道：冬瓜山銅礦根據(jù)Metso批次磨試驗(yàn)獲得半自磨運(yùn)行比能耗值，進(jìn)行選型和設(shè)計(jì)。Metso 批次磨試驗(yàn)結(jié)果表明：裝球率6%～12%時(shí)，-12.7 mm占100%的比能耗為6.25～7.15 kW·h/t，根據(jù)數(shù)據(jù)庫(kù)的生產(chǎn)實(shí)踐比能耗在6.58～9.87 kW·h/t范圍內(nèi)采用半自磨工藝是經(jīng)濟(jì)可行的，因此冬瓜山銅礦適宜采用半自磨工藝。冬瓜山銅礦生產(chǎn)實(shí)踐證明Metso 批次磨試驗(yàn)獲得的重要參數(shù)對(duì)設(shè)備選型和工藝確定有效，選取的工藝和設(shè)備規(guī)格合理[2,6,8]。

按照Metso批次磨試驗(yàn)結(jié)果的判定標(biāo)準(zhǔn)對(duì)其它礦山進(jìn)行分析。普朗銅礦Metso批次磨試驗(yàn)獲得比能耗10.50 kW·h/t，比9.87 kW·h/t稍高，但是生產(chǎn)實(shí)踐證明適宜。東溝鉬礦Metso批次磨試驗(yàn)比能耗9.10 kW·h/t，德興銅礦2.25萬(wàn)t/d生產(chǎn)線Metso批次磨試驗(yàn)比能耗8.50 kW·h/t，均在適宜范圍內(nèi)，生產(chǎn)實(shí)踐也證明滿足要求。

通過(guò)以上分析可知，Metso批次磨試驗(yàn)獲得的比能耗能夠較好的評(píng)價(jià)半自磨工藝的適應(yīng)性，且對(duì)工藝流程設(shè)計(jì)和設(shè)備選型具有指導(dǎo)作用，該試驗(yàn)參數(shù)具有運(yùn)用價(jià)值。當(dāng)前Metso批次磨試驗(yàn)多與JKDWT、SMC等試驗(yàn)同時(shí)使用，多參數(shù)論證工藝可行性，進(jìn)行設(shè)備選型校正。

2.2 JKDWT 數(shù)據(jù)分析運(yùn)用

JKDWT完成后通常能夠獲得的關(guān)鍵參數(shù)包括抗沖擊破碎特性的A、b、A×b值以及t10，抗研磨破碎能力ta，礦石顆粒尺寸對(duì)抗沖擊破碎能力的影響分析、密度測(cè)試試驗(yàn)結(jié)果。有的JKDWT還可以獲得邦德功指數(shù)、邦德磨蝕指數(shù)[5,7]。

當(dāng)前JKDWT是進(jìn)行半自磨工藝設(shè)計(jì)和運(yùn)用的必做試驗(yàn)，國(guó)內(nèi)大多數(shù)選礦廠均進(jìn)行了JKDWT試驗(yàn)，其試驗(yàn)數(shù)據(jù)成為影響工藝設(shè)計(jì)和選型的關(guān)鍵。

2.2.1 A、b、A×b值以及t10

A、b、A×b值以及t10是JKDWT獲得的最為關(guān)鍵數(shù)據(jù)，是半自磨工藝核心參數(shù)，是JK SimMet軟件模擬計(jì)算的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。參數(shù)A的意義是比能耗E趨于無(wú)窮大時(shí)t10的取值上限；參數(shù)b影響t10-E關(guān)系曲線在不同位置的斜率；A和b的乘積等于該曲線在E=0處的斜率，該數(shù)值可作為礦石抗沖擊粉碎強(qiáng)度的一個(gè)衡量指標(biāo)。采用A×b值和1.0 kW·h/t的t10值進(jìn)行評(píng)價(jià)，兩參數(shù)的數(shù)值越小，表示礦石的抗沖擊破碎能力越強(qiáng)。通常在JKMRC現(xiàn)有數(shù)據(jù)庫(kù)中，A×b取值的分布范圍是20～300，取值接近20的為極硬礦石，接近300的為極軟礦石。根據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道，A×b值接近20礦石比較硬，超過(guò)80礦石比較軟，到200或300礦石相當(dāng)軟；1.0 kW·h/t的t10值一般在20～70之間，接近20礦石比較硬，超過(guò)70礦石比較軟[2]。按照A×b值和t10的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)部分礦山試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，從獲得數(shù)據(jù)可知，A×b值為多數(shù)礦山所有，t10值部分礦山有。表2為東溝鉬礦、利比里亞某鐵礦、西烏旗某多金屬礦等礦山相關(guān)數(shù)據(jù)。

表2 A×b值、t10值對(duì)比分析表

由表2可知，由A×b值與1.0 kW·h/t的t10值獲得數(shù)據(jù)表征礦石的硬度基本一致，僅個(gè)別出現(xiàn)小幅偏差。因此，可以采用兩參數(shù)對(duì)礦石進(jìn)行評(píng)價(jià)，也可作為JKSimMet軟件模擬基礎(chǔ)，從以上選礦廠的生產(chǎn)實(shí)踐來(lái)看數(shù)據(jù)運(yùn)用可靠。

2.2.2 抗研磨破碎能力ta

抗研磨破碎能力參數(shù)ta，定義為試驗(yàn)產(chǎn)物t10值的1/10。一般情況下，ta值越小表示抗研磨能力越強(qiáng)。根據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道：ta值一般在0.1～1.7之間，接近0.1礦石比較硬，超過(guò)1.7礦石比較軟。ta也是進(jìn)行JK軟件模擬的重要參數(shù)。ta參數(shù)意義與t10的意義基本一致[2，6，8]。

2.2.3 礦石顆粒尺寸與沖擊破碎能力關(guān)系

礦石顆粒尺寸對(duì)抗沖擊破碎能力的影響，該參數(shù)可作以下判定：

(1)礦石粒度增加，t10明顯增加，抗沖擊破碎能力減少，粒度大，抗沖擊能力弱，不適合自磨，不能形成磨礦介質(zhì)。

(2)礦石粒度增加，t10明顯減少，抗沖擊破碎能力增強(qiáng)，粒度大，抗沖擊能力強(qiáng)，能形成磨礦介質(zhì)適合自磨。

(3)通過(guò)斜率判斷，顆粒尺寸增加，t10增加明顯向上，可以推斷100～200 mm范圍內(nèi)沒有可以作為介質(zhì)的顆粒存在。某銅礦石樣品抗破碎能力隨顆粒尺寸的變化如圖1所示。

圖1 某銅礦石樣品抗破碎能力隨顆粒尺寸的變化曲線圖

(4)通常低能量t10值足夠高，也不會(huì)出現(xiàn)可以作為介質(zhì)的礦石顆粒存在。

2.2.4 礦石密度分布

礦石密度分布會(huì)影響磨機(jī)裝料堆密度和相關(guān)功耗，尤其當(dāng)自磨機(jī)/半自磨機(jī)用于低碳鋼裝載時(shí)。試驗(yàn)礦石密度測(cè)定結(jié)果分析通常體現(xiàn)在兩個(gè)方面：①密度變化情況，若出現(xiàn)礦石高密度區(qū)間，特別是出現(xiàn)雙峰現(xiàn)象，產(chǎn)生頑石可能性高；②關(guān)注是否存在高密度，且抗破碎能力高的礦石組分，即t10值1.0 kW·h/t和A×b值小的礦石，若存在這種礦石顆粒(難磨粒子)在自磨機(jī)/半自磨機(jī)中聚集，導(dǎo)致實(shí)際支取功率高于期望支取功率，將會(huì)產(chǎn)生頑石。

圖2為某鉬礦礦石密度分布測(cè)定結(jié)果，由圖2可知，該礦無(wú)雙峰，也無(wú)高密度礦石，但是該礦的A×b值僅為26，接近硬礦石，屬于難磨礦石。該鉬礦多年生產(chǎn)實(shí)踐證明，礦石容易產(chǎn)生頑石，頑石產(chǎn)率達(dá)到15%～20%，直接影響生產(chǎn)。因此，當(dāng)前依據(jù)試驗(yàn)獲得礦石密度分布情況來(lái)判定頑石破碎的取舍還有所欠缺。目前為了保證半自磨工藝可靠性，通常在設(shè)計(jì)中多考慮增加頑石破碎作業(yè)。

圖2 某鉬礦礦石密度分布圖

2.2.5 邦德功指數(shù)和邦德磨蝕指數(shù)

邦德功指數(shù)在半自磨工藝中多指邦德球磨功指數(shù)，主要用于球磨機(jī)選型計(jì)算，也可用于判定礦石可磨性。據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道：邦德球磨功指數(shù)位于10～13.5 kW·h/t為易磨礦石，13.5～17 kW·h/t為中等可磨度礦石，>17 kW·h/t為難磨礦石[2，6，8]。邦德磨蝕指數(shù)用于預(yù)估算球磨機(jī)的襯板、鋼球消耗。邦德球磨功指數(shù)的數(shù)據(jù)運(yùn)用實(shí)例較多，在此不贅述。

2.3 SMC 數(shù)據(jù)分析運(yùn)用

SMC試驗(yàn)可獲得抗沖擊破碎參數(shù)A、b、A×b值。在此基礎(chǔ)上按照Morrell計(jì)算模型，將SMC和邦德球磨功指數(shù)試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算獲得落重指數(shù)DWi(kW·h/m3)、磨損參數(shù)ta，磨礦功指數(shù)Mia、高壓輥磨功指數(shù)Mih、破碎功指數(shù)Mic[5,7]。

當(dāng)前通過(guò)SMC獲得的關(guān)鍵參數(shù)DWi，可對(duì)標(biāo)數(shù)據(jù)庫(kù)DWi值給予判定，在0.5～14.0 kW·h/m3范圍內(nèi)DWi數(shù)值低代表礦石容易破碎。

Mia、Mih、Mic三個(gè)參數(shù)分別表示為粗顆粒(>750 μm)磨礦、高壓輥磨機(jī)、破碎機(jī)的功指數(shù)，目前相關(guān)參數(shù)運(yùn)用報(bào)道較少，生產(chǎn)實(shí)踐更少。曾有文獻(xiàn)報(bào)道采用Mia和Mib兩個(gè)數(shù)可共同估算常規(guī)磨礦系統(tǒng)總功率[2]。

3 數(shù)據(jù)運(yùn)用建議

通過(guò)半自磨試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析和運(yùn)用情況描述可知，當(dāng)前半自磨試驗(yàn)獲得的關(guān)鍵數(shù)據(jù)運(yùn)用廣泛，實(shí)用性強(qiáng)，例如Metso批次磨試驗(yàn)單位凈功耗；JKDWT和SMC獲得的A、b、A×b值以及ta值等；SMC試驗(yàn)中獲得的輔助參數(shù)運(yùn)用較少，特別生產(chǎn)實(shí)踐少，有的效果欠佳，例如JKDWT 礦石密度分布與頑石破碎作業(yè)判定，Mia、Mih、Mic參數(shù)的運(yùn)用等。為了更好的使用半自磨試驗(yàn)數(shù)據(jù)，結(jié)合現(xiàn)狀提出如下建議。

(1)充分理解試驗(yàn)數(shù)據(jù)的理論和現(xiàn)實(shí)意義。所有數(shù)據(jù)均能客觀地反應(yīng)礦石特性，科研工作者、設(shè)計(jì)者和生產(chǎn)實(shí)踐者均應(yīng)充分認(rèn)識(shí)，更好地運(yùn)用。

(2)圍繞半自磨工藝的頑石破碎開展專項(xiàng)研究，解決礦石密度分布無(wú)法準(zhǔn)確判定頑石破碎問(wèn)題，尋找更準(zhǔn)確和更可靠判定參數(shù)和方法。

(3)加大SMC試驗(yàn)獲得輔助參數(shù)運(yùn)用實(shí)踐。

(4)建議生產(chǎn)實(shí)踐者對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)運(yùn)用情況進(jìn)行后評(píng)價(jià)。前期通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)和選型，后期對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的運(yùn)用進(jìn)行分析和評(píng)價(jià)，逐漸解決試驗(yàn)數(shù)據(jù)和生產(chǎn)實(shí)踐之間差距，不斷修正試驗(yàn)數(shù)據(jù)運(yùn)用有效性。

4 結(jié) 論

(1)當(dāng)前半自磨機(jī)試驗(yàn)方法能夠獲得滿足半自磨機(jī)工藝確定和選型的關(guān)鍵參數(shù)，并且在生產(chǎn)實(shí)踐中獲得廣泛運(yùn)用。

(2)當(dāng)前半自磨機(jī)試驗(yàn)方法獲得的參數(shù)不能完全解決半自磨工藝中的所有問(wèn)題，比如是否采用頑石破碎作業(yè)無(wú)參數(shù)化指標(biāo)來(lái)判定。

(3)設(shè)計(jì)單位、設(shè)備廠家和生產(chǎn)單位在關(guān)注半自磨試驗(yàn)關(guān)鍵參數(shù)的同時(shí)也應(yīng)關(guān)注其過(guò)程參數(shù)。通過(guò)過(guò)程參數(shù)充分認(rèn)識(shí)所處理礦石的可磨性、可碎性等特性，從而更好地指導(dǎo)設(shè)計(jì)、選型和生產(chǎn)。