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    金沙水電站山梁子變形體邊坡開挖支護措施分析

    2022-03-21 03:57:56李想
    水利水電快報 2022年3期

    李想

    摘要:金沙水電站大壩右岸征地紅線外的山梁子變形體處于導流明渠上方,為避免變形體滑塌威脅電站施工及運行安全,有必要開展該變形體搶險工程的邊坡開挖卸荷排險分析,制定安全經(jīng)濟的開挖方案。通過比選不同開挖支護方案和分析不同運行工況下的邊坡穩(wěn)定性,確定了有效施工措施,及時排除險情,消除了電站安全隱患。研究成果可供類似工程參考。

    關鍵詞:山梁子變形體; 開挖支護; 邊坡治理; 開挖卸荷; 搶險工程; 金沙水電站

    中圖法分類號:TV551.4 文獻標志碼:A DOI:10.15974/j.cnki.slsdkb.2022.03.009

    文章編號:1006 - 0081(2022)03 - 0037 - 09

    0 引 言

    邊坡開挖支護作為水利水電施工的重要組成部分,必須依照設計藍圖,安全規(guī)范地開展施工;同時,必須嚴把質(zhì)量關,保證邊坡開挖支護的施工質(zhì)量,確保水電站安全施工、運行。喬介平、楊建國等對水電站邊坡開挖支護施工進行了相關分析討論[1-2],為水電站建設和投產(chǎn)運營打下了堅實的基礎。本文結(jié)合金沙水電站山梁子變形體,開展了水利水電施工中的邊坡開挖支護施工方法研究,以供類似工程參考。

    1 工程概況

    1.1 基本情況

    金沙水電站導流明渠進口正上方右岸山坡坡頂?shù)纳搅鹤幼冃误w發(fā)生垮塌。經(jīng)現(xiàn)場勘察可知:變形范圍內(nèi)地表拉裂縫眾多,前緣有小規(guī)??逅缶壱严蚪鹕辰较蛳麓旎瑒?~3 m,山坡表面物質(zhì)松散,穩(wěn)定性差。變形體位于金沙水電站導流明渠進口及導流明渠右岸邊坡2號道路正上方,落差達300 m,處于征地紅線外165 m。明渠右岸邊坡于2016年12月已完成全部開挖支護,邊坡一直穩(wěn)定。目前變形體山脊上游側(cè)不斷發(fā)生小規(guī)模垮塌,導致:① 部分塊石已滾落至2號路的路面及金沙江內(nèi),直接威脅下方2號路的通行安全;② 垮塌物質(zhì)已將下方山梁子沖溝填滿,山梁子沖溝匯水面積較大,一旦遇到降雨,易爆發(fā)泥石流災害。山梁子變形體位置如圖1所示。

    該變形體位于導流明渠進口正上方右岸山梁子山脊緩坡中部至坡頂,分布高程1 280~1 410 m,距江面高差300 m;上游邊界為山坳,下游邊界為山梁子沖溝,前緣位于山脊緩坡中部高程1 280 m處,后緣位于山頂。變形體順坡方向長150 m,斜坡方向?qū)?30 m,平面面積約22 000 m2,具體見圖2。

    從變形體分布區(qū)的地形、地質(zhì)構(gòu)造、變形特征等進行分析,變形體的主要破壞模式是崩塌、滑動。變形體產(chǎn)生的主要原因是該位置山體內(nèi)部煤礦采空塌陷。采空區(qū)位于地形凸出的陡坡下部,直抵坡面,其上部巖體軟硬相間、風化強烈,采空區(qū)塌陷后,上部巖體失去支撐,致使其在重力作用下發(fā)生下挫、拉裂、崩塌,并不斷牽引坡上巖體產(chǎn)生強烈的變形破壞,直至坡頂產(chǎn)生裂縫。變形模式為牽引式。通過現(xiàn)場變形監(jiān)測數(shù)據(jù)可知,裂縫處變形量仍在持續(xù)增大,且變形速率有隨時間推移而增大的趨勢。為防止產(chǎn)生大規(guī)模失穩(wěn),主要對該變形體采取卸掉表面荷載并進行相應的支護加固控制措施。

    1.2 變形體巖土物理力學性質(zhì)

    變形體主要由中粗粒巖屑砂巖、含炭質(zhì)粉砂質(zhì)泥巖、泥質(zhì)粉砂巖3種巖石構(gòu)成。在勘察金沙水電站壩址區(qū)時,對這3種巖石進行了物理力學性質(zhì)試驗,試驗成果見表1~2。

    由試驗成果可見,中粗粒巖屑砂巖飽和單軸抗壓強度均值在130 MPa左右,屬堅硬巖;含炭質(zhì)粉砂質(zhì)泥巖與泥質(zhì)粉砂巖飽和單軸抗壓強度在22~30 MPa,屬較軟巖。

    1.3 變形體巖土物理力學參數(shù)建議

    根據(jù)勘察時的現(xiàn)場試驗,參照金沙水電站壩址區(qū)現(xiàn)有試驗成果,結(jié)合類似工程的實踐經(jīng)驗,綜合分析并提出本變形體內(nèi)及外圍各類巖土體的物理力學參數(shù)建議值,如表3~6所示。

    1.4 穩(wěn)定性分析與評價

    1.4.1 變形體穩(wěn)定性

    變形體下覆基巖以泥質(zhì)粉砂巖、中粗粒巖屑砂巖為主,夾數(shù)層可采煤層或煤線,巖體完整性較好,巖層傾向170°~200°,傾角20°,為逆向坡。46-中煤層從變形體前緣穿過,沿該煤層采掘煤礦后,在變形體前緣形成采空區(qū)。

    變形體內(nèi)地表裂縫發(fā)育密集,縱橫交錯,以橫向裂縫居多;裂縫規(guī)模普遍較大,張開寬度一般在0.3~1.0 m;下挫0.5~1.5 m,張開寬1.5~2.5 m;下挫陡坎分別高1.5~2.5 m, 3.0~7.0 m。變形體已嚴重解體、松弛,坡表總體塌陷2~7 m。變形體山脊上游側(cè)有3處隆起,隆起高度0.1~1.5 m。前緣形成類似滑坡舌的舌狀土垅,高0.2~1.0 m,向金沙江方向滑動距離0.5~1.0 m。變形體山脊下游側(cè)不斷發(fā)生小規(guī)模崩塌,每次方量從數(shù)方到數(shù)十方不等;崩塌落石已將下方山梁子沖溝填滿,并有部分越過2號路直接滾落金沙江。46-中煤層正上方已露出圈椅狀塌陷坑。變形體前緣臨空,表部土體更加松散,地表植被破壞嚴重,樹木傾倒、枯死,利于雨水入滲。變形監(jiān)測結(jié)果表明,裂縫處變形量仍在持續(xù)增大,且變形速率有隨時間推移而增大的趨勢。

    綜上所述,變形體變形嚴重,穩(wěn)定性差,表現(xiàn)為以山脊下游側(cè)前緣小規(guī)模崩塌失穩(wěn),中前部地形變陡,且在不斷惡化中,隨時有產(chǎn)生大規(guī)?;瑒邮Х€(wěn)的可能,如遇降雨、地震等不利條件,失穩(wěn)的可能性更大。尤其是山脊上游側(cè),一旦發(fā)生大規(guī)模滑動,可能會擾動或推動前緣下方山脊及3號撓曲,進而產(chǎn)生更大規(guī)模的失穩(wěn)。

    1.4.2 變形體下方撓曲山坡穩(wěn)定性

    花石崖3號撓曲從變形體下方橫向通過,上、下山坡較陡,多數(shù)基巖裸露,為逆向坡。撓曲部位山坡為緩坡,覆蓋層厚度較小,為基巖順向坡,傾角20°~30°,巖性為薄至中厚層的巖屑砂巖。據(jù)調(diào)查,未發(fā)現(xiàn)性狀較差的層間剪切帶或緩傾坡外的斷層,后部也未發(fā)現(xiàn)不利于山坡穩(wěn)定的其它切割面,在金沙水電站勘察的12 a間未發(fā)現(xiàn)變形跡象,植被良好,山坡穩(wěn)定性較好。然而,由于該部位正處于金沙水電站壩址附近上游右岸,位置較為敏感,且右岸采煤情況不明,為防止邊坡出現(xiàn)不利情況,建議對此部位進行變形監(jiān)測。

    2 處理方案

    2.1 方案比選

    2.1.1 方案一:清除變形體

    開挖底高程1 303.0 m,開挖邊坡坡比1∶1.25,和現(xiàn)有山體邊坡基本一致,每間隔15 m設一級馬道,馬道寬3.0 m,邊坡最大高度約110.0 m,在開挖范圍內(nèi)可基本挖除全部變形體[3],如圖3所示。

    2.1.2 方案二:清除覆蓋層+錨索方案

    開挖底高程1 318.0 m,高程1 363.0 m以下位置開挖邊坡的坡比為1∶1.0,高程1 378.0 m以上位置開挖邊坡坡比1∶1.5,每間隔15 m 設一級馬道,馬道寬3.0 m,主要以挖除覆蓋層為主。變形體采用貼坡混凝土板護面、預應力錨索加固,在高程1 348.0~1 393.0 m布置1 000 kN預應力錨索,間排距6 m×6 m,錨索長度分25 m和30 m兩種,間隔布置,如圖4所示。

    2.1.3 方案三:清除覆蓋層+抗滑樁方案

    開挖底高程1 318.0 m,高程1 378.0 m以下開挖坡比1∶1.0,高程1 378.0 m以上開挖坡比1∶1.5,每間隔15 m 設一級馬道,馬道寬3.0 m,主要以挖除覆蓋層為主。變形體采用抗滑樁進行加固,分別在高程1 333.0, 1 363.0 m和1 388.0 m各布置一排抗滑樁,抗滑樁間距分別為6, 8 m 和10 m,樁長15~25 m,樁徑1.5 m,如圖5所示。混凝土等級C30,環(huán)向配34根直徑32 mm縱向受力鋼筋。

    2.2 方案穩(wěn)定分析

    2.2.1 方案一

    (1) 持久(正常運行)工況。圖6是正常運行期間,邊坡開挖至1 303 m高程時采用強度折減法計算得到的邊坡臨界狀態(tài)下的失穩(wěn)路徑。當折減系數(shù)為1.41時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此取邊坡安全系數(shù)為1.40。

    (2) 暴雨工況。圖7是在暴雨條件下,邊坡開挖至1 303.0 m高程時采用強度折減法計算得到的邊坡臨界狀態(tài)下的失穩(wěn)路徑。當折減系數(shù)為1.22時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取為1.21。

    (3) 地震工況。地震水平加速度為0.15 g。采用擬靜力法進行分析,地震力的方向為朝向邊坡臨空方向。圖8是在地震工況條件下邊坡開挖至1 303.0 m 高程時,采用強度折減法計算得到的邊坡臨界狀態(tài)失穩(wěn)路徑。當折減系數(shù)為1.13 時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取為 1.12。

    (4) 方案一邊坡穩(wěn)定性計算結(jié)果如表7所示。方案一的邊坡穩(wěn)定滿足規(guī)范要求。

    2.2.2 方案二

    (1) 持久工況。圖9是持久工況下采用強度折減法計算得到的邊坡臨界狀態(tài)失穩(wěn)路徑。當折減系數(shù)為1.23 時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取1.22。

    (2) 暴雨工況。在無支護條件的暴雨工況下,邊坡最大位移為60 mm。當折減系數(shù)為1.05 時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取1.04,如圖10所示。

    在淺層支護條件下(設6 m長、間排距3 m×3 m的系統(tǒng)錨桿)[4],邊坡最大位移為60 mm,當折減系數(shù)為1.09 時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取為1.08,如圖11所示。

    在深層支護條件下(1 500 kN級錨索),邊坡最大位移為30 mm,當折減系數(shù)為1.19 時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取為1.18,如圖12所示,即如果只開挖變形體的覆蓋層,需增設1 000 kN 級的錨索,才能滿足邊坡穩(wěn)定要求。

    (3) 地震工況。地震工況水平加速度為 0.15 g,采用擬靜力法進行分析,地震力的方向為指向邊坡臨空方向。地震工況無支護條件下,邊坡最大位移為 1.2 m,此時為邊坡失穩(wěn)狀態(tài),如圖13所示。淺層支護條件下,邊坡最大位移為1 m,此時為邊坡失穩(wěn)狀態(tài),如圖14所示。深層支護條件下,邊坡最大位移為 70 mm,當折減系數(shù)為 0.98時,剪應變增量區(qū)貫通,剪切帶上部巖體有整體滑移失穩(wěn)的趨勢,因此邊坡安全系數(shù)取為0.97,如圖15所示。

    2.2.3 方案三

    邊坡運行期考慮持久、暴雨和地震3種工況。邊坡采用抗滑樁支護后在持久、暴雨和地震工況下的安全系數(shù)分別為1.44, 1.18, 1.13,如圖16所示。

    在邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)滿足規(guī)范要求的前提下,對抗滑樁結(jié)構(gòu)采用剩余推力法計算,所得各段滑坡最大剩余推力及抗滑樁結(jié)構(gòu)計算結(jié)果見表9。

    2.3 小 結(jié)

    3種方案的邊坡穩(wěn)定計算結(jié)果見表10,主要工程量對比見表11。

    由表10,11可知:

    (1) 3種方案均可以保證變形體的穩(wěn)定。

    (2) 方案二邊坡變形較大,同時由于變形體較松散,難以進行錨索的預應力張拉施工。

    (3) 方案三抗滑樁深15~25 m,直徑達到1.5 m,由于其位于變形體的外側(cè),施工過程中容易垮塌,施工安全難以保障,同時施工工期長,施工難度大。

    綜上所述,雖然方案一的開挖工程量較大、造價較高,但施工相對簡單,施工措施有保障,施工難度相對較小[5]。同時,由于變形體地質(zhì)條件較為復雜,計算模型中未考慮巖石的破碎程度,即變形體存在從抗滑樁(間距6~10 m)之間下滑的可能,因此,采用方案一進行山梁子變形體應急搶險。

    3 結(jié) 語

    通過對山梁子變形體應急搶險工程邊坡開挖支護方案的比選分析,最終確定采用方案一。該方案施工較簡單,施工措施保障性較好。此方案在變形體實際施工過程中得到了運用,保障了邊坡以及金沙水電站施工運行期的安全。

    參考文獻:

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    [2] 楊建國,楊從宏,李君祥. 騰龍橋一級水電站大壩邊坡施工技術探討[J]. 水電站設計,2019, 35(1): 38-40, 45.

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    [4] 杜志飛. 邊坡噴錨防護施工應用技術探析[J]. 云南科技管理, 2017, 30(6): 104-106.

    [5] 廖雋. 邊坡防護工程方案及經(jīng)濟比選分析[J]. 山東交通科技, 2017(6): 110-113.

    (編輯:高小雲(yún))

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