不同立面收縮形式圓角弧邊三角形超高層建筑的氣動(dòng)力特性

丁 通， 陳水福

(浙江大學(xué) 建筑工程學(xué)院，杭州 310058)

隨著建筑高度的增長(zhǎng)，超高層建筑的風(fēng)荷載及風(fēng)致響應(yīng)問題日漸突出，并逐漸成為影響建筑安全性和舒適性的關(guān)鍵因素。為減緩過大的氣動(dòng)荷載及其響應(yīng)，研究者們提出了不同的優(yōu)化措施，其中改變超高層建筑沿高度方向的尺寸或形狀，已被證實(shí)是一種效果顯著的氣動(dòng)優(yōu)化措施。顧明等[1-2]從氣動(dòng)措施和輔助阻尼器措施兩方面綜述了降低超高層建筑風(fēng)荷載和風(fēng)致響應(yīng)的研究現(xiàn)狀。Kim等[3-5]的研究顯示，錐度化和退臺(tái)均可減小建筑頂部均方根位移，但會(huì)增大個(gè)別風(fēng)向角下的頂部加速度響應(yīng)；這兩種措施均可降低平均阻力系數(shù)和脈動(dòng)升力系數(shù)，而退臺(tái)對(duì)減緩脈動(dòng)升力系數(shù)效果更佳；錐度化和退臺(tái)還會(huì)影響風(fēng)壓功率譜帶寬和峰值頻率。對(duì)于方形截面高層建筑，錐度化可以有效消減作用于表面的風(fēng)荷載，并抑制漩渦脫落強(qiáng)度[6-8]。Tanaka等[9]采取錐度化、退臺(tái)和立面旋轉(zhuǎn)等多種措施對(duì)多種類型截面的超高層建筑進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)，結(jié)果顯示，各種措施對(duì)不同氣動(dòng)特性的優(yōu)化效果各不相同，建議對(duì)于特定的減小目標(biāo)，應(yīng)選取針對(duì)性的措施。鄧挺等[10]研究了不同退臺(tái)方式對(duì)方形截面高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)效應(yīng)的影響，認(rèn)為立面退臺(tái)可以有效減小建筑橫風(fēng)向風(fēng)效應(yīng)，而退臺(tái)旋轉(zhuǎn)可以更大程度減小建筑的橫風(fēng)向荷載。Kumar等[11-12]通過風(fēng)洞試驗(yàn)研究了正三角形截面高層建筑氣動(dòng)外形優(yōu)化措施，發(fā)現(xiàn)立面旋轉(zhuǎn)可以有效改善建筑表面風(fēng)壓分布以及三分力系數(shù)。Daemei等[13]針對(duì)正三角形截面高層建筑，采用數(shù)值模擬方法比較了錐度化、退臺(tái)、立面旋轉(zhuǎn)以及圓角、倒角、凹角等角部處理對(duì)阻力系數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)圓角處理能夠最大程度減小阻力系數(shù)，最大降幅達(dá)到66%。

目前關(guān)于超高層建筑氣動(dòng)立面優(yōu)化的研究主要集中于方形截面建筑，僅有少量針對(duì)正三角形截面建筑。事實(shí)上，從使用功能上看，正三角形平面的空間利用率不佳，故實(shí)際超高層建筑更多選擇圓角三角形或圓角弧邊三角形截面，如廣州國(guó)際金融中心、上海中心大廈以及濟(jì)南綠地中心等均選用此類截面，如圖1所示。國(guó)內(nèi)已有部分學(xué)者[14-17]對(duì)基于實(shí)際工程項(xiàng)目的圓角弧邊三角形截面雙塔高層建筑的干擾效應(yīng)進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)該效應(yīng)主要體現(xiàn)在受擾建筑頂部峰值加速度明顯增大。在此基礎(chǔ)上，本文進(jìn)一步對(duì)圓角弧邊三角形超高層建筑采取氣動(dòng)立面優(yōu)化措施，系統(tǒng)研究了兩種地貌下錐度化、同向退臺(tái)以及兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)對(duì)建筑三分力系數(shù)、基底橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜以及層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜的影響，以期為同類超高層建筑的抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

圖1 圓角弧邊三角形超高層建筑Fig.1 Rounded corner arc triangular super high-rise buildings

1 風(fēng)洞試驗(yàn)簡(jiǎn)介

試驗(yàn)在浙江大學(xué)ZD-1大氣邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行。在試驗(yàn)地貌的選擇上，Kwon等[18]和潘忠岳[19]各自通過對(duì)比多國(guó)最新風(fēng)荷載規(guī)范，發(fā)現(xiàn)在定義基本風(fēng)速的郊區(qū)地貌，如中國(guó)B類地貌或日本Ⅱ類地貌之中，相比之下中國(guó)規(guī)范的湍流強(qiáng)度偏小，有待進(jìn)一步完善。鑒于此，同時(shí)也為了便于與現(xiàn)有文獻(xiàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，本次風(fēng)洞試驗(yàn)的邊界層風(fēng)場(chǎng)模擬了兩種日本地貌：郊區(qū)環(huán)境下的Ⅱ類地貌(風(fēng)速剖面指數(shù)α=0.15)和城市環(huán)境下的Ⅳ類地貌(α=0.27)。風(fēng)洞中的實(shí)測(cè)風(fēng)速剖面和湍流度剖面，如圖2所示。

圖2 風(fēng)剖面模擬Fig.2 Simulation of wind-field profile

試驗(yàn)?zāi)M的圓角弧邊三角形超高層建筑原型底面邊長(zhǎng)60 m，高度300 m，試驗(yàn)縮尺比1∶300。試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶ǎ旱冉孛娴膶?duì)照模型A；錐度(底面與頂部邊長(zhǎng)差與高度的比值)6.3%的低錐度模型B；錐度10.6%的高錐度模型C；兩階同向退臺(tái)模型D；兩階退臺(tái)底部60°旋轉(zhuǎn)模型E；兩階退臺(tái)中部60°旋轉(zhuǎn)模型F。各模型沿高度方向均設(shè)置了11個(gè)測(cè)點(diǎn)層，且對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)層高度相同。表1列出了試驗(yàn)?zāi)Ｐ突緟?shù)。

表1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ突緟?shù)Tab.1 Basic parameters of test models

為獲得精細(xì)的風(fēng)荷載特性隨風(fēng)向變化，各模型以5°為一個(gè)風(fēng)向，在0° ～ 360°內(nèi)分別設(shè)置了72個(gè)風(fēng)向角工況。試驗(yàn)時(shí)模型頂部參考風(fēng)速約10 m/s，測(cè)點(diǎn)采樣頻率f=312.5 Hz，采樣長(zhǎng)度為10 000次。圖3給出了試驗(yàn)?zāi)Ｐ图帮L(fēng)向示意圖，以模型A為例，0°風(fēng)向下處于圓角迎風(fēng)，30°風(fēng)向下處于不對(duì)稱迎風(fēng)，60°風(fēng)向下處于弧面正向迎風(fēng)。

圖3 試驗(yàn)?zāi)Ｐ图帮L(fēng)向Fig.3 Test models and wind directions

為了消除試驗(yàn)風(fēng)速和模型尺寸的影響，通過處理試驗(yàn)數(shù)據(jù)獲得了各模型無量綱氣動(dòng)力系數(shù)，并采用CD，CL，CMZ，CML分別表示阻力系數(shù)、升力系數(shù)、扭矩系數(shù)和橫風(fēng)向基底彎矩系數(shù)?；讱鈩?dòng)力系數(shù)定義為

(1)

(2)

(3)

(4)

式中：ρ為空氣密度；UH為模型頂部風(fēng)速；FD，F(xiàn)L分別為順風(fēng)向和橫風(fēng)向基底合力；MZ，ML分別為扭轉(zhuǎn)向和橫風(fēng)向基底彎矩；A為迎風(fēng)面投影面積，B0.5H為模型中部寬度。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 三分力系數(shù)

特殊的截面特性使圓角弧邊三角形建筑在不同來流方向上呈現(xiàn)出截然不同的氣動(dòng)力特性。為研究順風(fēng)向、橫風(fēng)向和扭轉(zhuǎn)向風(fēng)荷載的分布特性，圖4～圖6分別給出了各模型阻力系數(shù)、升力系數(shù)以及扭矩系數(shù)的均值和均方根值隨風(fēng)向θ的變化趨勢(shì)，圖中數(shù)據(jù)為三個(gè)面試驗(yàn)結(jié)果的平均值。同時(shí)，引用2011年Kumar等研究中關(guān)于三棱柱的試驗(yàn)結(jié)果，以比較同等城市地貌下不同截面類型模型的試驗(yàn)結(jié)果。

圖6 扭矩系數(shù)隨風(fēng)向變化Fig.6 Variation of torsional moment coefficients on wind directions

從圖4可以看出，兩種地貌試驗(yàn)結(jié)果分布規(guī)律接近，城市地貌下，各模型平均阻力系數(shù)有所減小，而脈動(dòng)阻力系數(shù)則由于來流湍流激勵(lì)的增強(qiáng)而呈現(xiàn)增大。以城市地貌為例，各模型平均和脈動(dòng)阻力系數(shù)均在0°～35°內(nèi)緩慢增長(zhǎng)，之后則迅速增大，說明圓角弧邊三角形建筑在圓角迎風(fēng)和弧面迎風(fēng)時(shí)氣動(dòng)力特性差異較大；相比之下，三棱柱建筑的平均和脈動(dòng)阻力系數(shù)則從20°起開始迅速增大，并大幅超過其他模型的阻力系數(shù)值。究其原因：當(dāng)弧面迎風(fēng)時(shí)，三棱柱建筑的尖銳拐角使氣流分離位置更為穩(wěn)定，降低了阻力系數(shù)對(duì)不同迎風(fēng)方向的敏感性；而圓角處理使氣流分離位置不斷向后移動(dòng)，有利于減小平均和脈動(dòng)阻力系數(shù)。

圖4 阻力系數(shù)隨風(fēng)向變化Fig.4 Variation of drag force coefficients on wind directions

等截面模型A平均阻力系數(shù)在60°風(fēng)向下達(dá)到最大值，隨著錐度增加，平均阻力系數(shù)逐漸減小，而同向退臺(tái)模型D平均阻力系數(shù)則進(jìn)一步減小。然而，這4個(gè)模型的脈動(dòng)阻力系數(shù)在弧面迎風(fēng)一定范圍內(nèi)數(shù)值接近，并由于脈動(dòng)風(fēng)的不確定性而上下波動(dòng)，說明錐度化和同向退臺(tái)對(duì)脈動(dòng)阻力系數(shù)的改善效果甚微。相比之下，底部旋轉(zhuǎn)模型E和中部旋轉(zhuǎn)模型F的平均和脈動(dòng)阻力系數(shù)在弧面迎風(fēng)時(shí)都比較小，這是由于兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式使部分高度范圍內(nèi)的弧面迎風(fēng)轉(zhuǎn)為圓角迎風(fēng)，大大降低了順風(fēng)向風(fēng)荷載。以郊區(qū)地貌為例，隨著錐度增加，模型B和模型C的平均阻力系數(shù)降幅分別為5.5%和8.2%，同向退臺(tái)模型D平均阻力系數(shù)降幅達(dá)到13.8%，而底部旋轉(zhuǎn)模型E和中部旋轉(zhuǎn)模型F的平均阻力系數(shù)降幅甚至達(dá)到25%左右。

圖5表明，相比于郊區(qū)地貌，城市地貌下各模型平均升力系數(shù)減小，除模型A之外的其余模型脈動(dòng)升力系數(shù)略微增大。郊區(qū)地貌下，模型A脈動(dòng)升力系數(shù)從35°風(fēng)向起迅速增大，并在60°風(fēng)向達(dá)到最大值0.30；而在城市地貌下，模型A脈動(dòng)升力系數(shù)曲線在60°風(fēng)向左右較為平緩。這可能是由于模型A在郊區(qū)地貌60°風(fēng)向下出現(xiàn)最強(qiáng)烈的漩渦脫落現(xiàn)象，而城市地貌下的風(fēng)場(chǎng)抑制了漩渦脫落，從而降低了該風(fēng)向下的脈動(dòng)升力系數(shù)。與模型A相比，三棱柱建筑的升力系數(shù)峰值所對(duì)應(yīng)的風(fēng)向范圍不同，其平均升力系數(shù)峰值略微減小，脈動(dòng)升力系數(shù)峰值則大幅減小28%左右，說明圓角處理反而會(huì)增大平均升力系數(shù)和脈動(dòng)升力系數(shù)。

圖5 升力系數(shù)隨風(fēng)向變化Fig.5 Variation of lift force coefficients on wind directions

模型A～模型D平均升力系數(shù)峰值出現(xiàn)在35°和85°風(fēng)向附近，而脈動(dòng)升力系數(shù)峰值主要出現(xiàn)在弧面迎風(fēng)附近?？梢钥闯觯F度化可以降低平均升力系數(shù)，并大幅減小脈動(dòng)升力系數(shù)，且錐度越大，效果越好，但總體效果差于退臺(tái)的效果。相比之下，模型E和模型F平均升力系數(shù)遠(yuǎn)小于其余幾個(gè)模型，說明退臺(tái)旋轉(zhuǎn)可以進(jìn)一步降低平均升力系數(shù)。然而，模型E和模型F脈動(dòng)升力系數(shù)峰值大小則接近模型D，其中，模型E脈動(dòng)升力系數(shù)峰值出現(xiàn)在0°風(fēng)向，模型F脈動(dòng)升力系數(shù)峰值集中在60°風(fēng)向附近，說明退臺(tái)旋轉(zhuǎn)可以改變脈動(dòng)升力系數(shù)峰值對(duì)應(yīng)的風(fēng)向范圍。以郊區(qū)地貌為例，低錐率模型B、高錐率模型C和同向退臺(tái)模型D的平均升力系數(shù)降幅分別為4.1%，7.0%和16.5%，而兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)模型的平均升力系數(shù)降幅甚至達(dá)到70%左右。隨著錐度增加，模型B和模型C的脈動(dòng)升力系數(shù)降幅分別為21.7%和33.3%，三種退臺(tái)模型脈動(dòng)升力系數(shù)降幅則接近47%。

由圖6可見，各模型的扭矩系數(shù)在數(shù)值上明顯小于阻力系數(shù)和升力系數(shù)；城市地貌下平均扭矩系數(shù)較小，而脈動(dòng)扭矩系數(shù)相對(duì)稍大。模型A～模型D平均扭矩系數(shù)峰值出現(xiàn)在35°和85°風(fēng)向附近，這與平均升力系數(shù)分布規(guī)律類似；但脈動(dòng)扭矩系數(shù)峰值對(duì)應(yīng)的風(fēng)向范圍則與脈動(dòng)升力系數(shù)不同，它出現(xiàn)在弧面迎風(fēng)兩側(cè)40°和80°風(fēng)向附近。由于錐度化和同向退臺(tái)僅改變截面尺寸，未明顯改變表面風(fēng)荷載分布狀態(tài)，因而對(duì)平均和脈動(dòng)扭矩系數(shù)影響甚微。兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式對(duì)扭矩系數(shù)的影響規(guī)律與升力系數(shù)接近，能夠大幅降低平均扭矩系數(shù)，并改變脈動(dòng)扭矩系數(shù)峰值對(duì)應(yīng)的風(fēng)向范圍。

2.2 橫風(fēng)向彎矩系數(shù)譜

圖7給出了兩種地貌下模型A在弧面迎風(fēng)附近多個(gè)風(fēng)向下的橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜密度，這里寬度B統(tǒng)一采用模型底面寬度，橫坐標(biāo)即為折算頻率，縱坐標(biāo)fSCML表示無量綱的橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜密度?？梢钥闯觯瑑煞N地貌下模型A均在60°風(fēng)向發(fā)生最強(qiáng)烈的漩渦脫落現(xiàn)象，峰值對(duì)應(yīng)的折算頻率，即斯托羅哈數(shù)約為0.11。相較而言，郊區(qū)地貌下的功率譜從50°風(fēng)向起就開始出現(xiàn)集中現(xiàn)象，且數(shù)值明顯更大；而城市地貌下的功率譜在50°風(fēng)向下未出現(xiàn)尖銳譜峰，且弧面迎風(fēng)時(shí)的數(shù)值相對(duì)較小，說明城市地貌下的風(fēng)場(chǎng)可以有效抑制弧面迎風(fēng)時(shí)的漩渦脫落，進(jìn)一步驗(yàn)證了郊區(qū)地貌下模型A脈動(dòng)升力系數(shù)在60°風(fēng)向明顯更大的原因。

圖7 模型A橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜密度Fig.7 Power spectral densities of across-wind overturning moment coefficients of model A

圖8為兩種地貌下各模型在60°風(fēng)向下的橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜密度的比較。由圖8可見，兩種地貌下各模型功率譜分布規(guī)律相近。以郊區(qū)地貌為例，模型A功率譜集中程度最大，帶寬最小，表明發(fā)生了最強(qiáng)烈的漩渦脫落。隨著錐度的增加，模型B和模型C的功率譜曲線右移，帶寬增大，峰值大幅減小。這是由于錐度化模型隨著高度增加，迎風(fēng)寬度逐漸減小，發(fā)生漩渦脫落的頻率逐漸增大，從而產(chǎn)生一系列頻率逐漸遞增的局部漩渦，有效降低了功率譜峰值，且錐度越大，效果越明顯。相比之下，同向退臺(tái)模型D沿高度分為3種迎風(fēng)寬度，總體上產(chǎn)生3組不同頻率的局部漩渦，且不同頻率漩渦由于頻率相差較大，彼此的相關(guān)性較低，導(dǎo)致功率譜峰值更低。然而，值得注意的是，底部旋轉(zhuǎn)模型E的功率譜在折算頻率較小時(shí)明顯最小，但在0.16折算頻率附近超過模型D；中部旋轉(zhuǎn)模型F的功率譜在0.1～0.2折算頻率范圍大幅減小，而在0.28折算頻率附近超過模型D，表明兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式抑制了模型旋轉(zhuǎn)部分所對(duì)應(yīng)的局部漩渦，卻明顯增大了上方相鄰?fù)伺_(tái)部分的漩渦脫落程度。

圖8 60°風(fēng)向下橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜密度對(duì)比Fig.8 Comparison of power spectral densities of across-wind overturning moment coefficients

2.3 層脈動(dòng)升力系數(shù)譜

為進(jìn)一步分析兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式對(duì)不同高度各部分漩渦脫落的影響，圖9、圖10分別給出兩種地貌中部及上部退臺(tái)層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜沿高度分布，縱坐標(biāo)fSCFL表示無量綱的層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜密度。其中：第4～第7測(cè)點(diǎn)層位于中部退臺(tái)；第8～第11測(cè)點(diǎn)層位于上部退臺(tái)。可以看出，兩種地貌下，對(duì)應(yīng)高度測(cè)點(diǎn)層的層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜分布規(guī)律類似。

圖9 郊區(qū)地貌層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜密度Fig.9 Power spectral densities of layer lift force coefficients under suburban landforms

圖10 城市地貌層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜密度Fig.10 Power spectral densities of layer lift force coefficients under urban landforms

在中部退臺(tái)上，模型D第4、第5測(cè)點(diǎn)層升力系數(shù)功率譜受基臺(tái)影響，帶寬較大，而第6、第7層功率譜集中現(xiàn)象更明顯。模型E功率譜明顯大于模型D，且距離基臺(tái)越近，功率譜相對(duì)更大，說明基臺(tái)旋轉(zhuǎn)使模型E中部退臺(tái)漩渦脫落程度明顯增強(qiáng)。其原因在于，模型E基臺(tái)旋轉(zhuǎn)后處于圓角迎風(fēng)，氣流在基臺(tái)兩側(cè)風(fēng)弧面上逐漸加速，而中部退臺(tái)漩渦脫落位置處于基臺(tái)兩側(cè)風(fēng)弧面中部所在的豎直面上，這樣基臺(tái)上加速的氣流就會(huì)對(duì)中部退臺(tái)的漩渦脫落產(chǎn)生增強(qiáng)效果。模型F由于中部退臺(tái)旋轉(zhuǎn)，其第4～第7層功率譜明顯最小，第7層功率譜則由于上部退臺(tái)漩渦脫落的影響在0.28折算頻率附近產(chǎn)生集中趨勢(shì)。

在上部退臺(tái)上，可以看出模型D和模型E各層功率譜峰值較為接近，并隨高度增加而逐漸減小。同時(shí)，受中部退臺(tái)漩渦脫落影響，模型D和模型E第8層功率譜峰值對(duì)應(yīng)的折算頻率仍在0.20左右。模型F第8層功率譜則在0.28折算頻率處明顯集中并超過模型D和模型E，第9～第11層功率譜峰值同樣由于中部退臺(tái)兩側(cè)風(fēng)弧面上氣流加速的影響而明顯最大，進(jìn)一步說明兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式能夠明顯增強(qiáng)上方相鄰?fù)伺_(tái)部分的漩渦脫落程度。

3 結(jié) 論

以圓角弧邊三角形超高層建筑為對(duì)象，采用同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)方法研究了郊區(qū)地貌及城市地貌下幾種立面優(yōu)化措施：錐度化、同向退臺(tái)以及兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)對(duì)建筑三分力系數(shù)、基底橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜和層脈動(dòng)升力系數(shù)功率譜的影響。通過對(duì)比分析，可以得出如下結(jié)論：

(1) 與郊區(qū)地貌相比，城市地貌下各模型三分力系數(shù)總體上呈現(xiàn)出平均分力系數(shù)減小，脈動(dòng)分力系數(shù)增大的變化趨勢(shì)。然而，等截面模型A脈動(dòng)升力系數(shù)在郊區(qū)地貌弧面正向迎風(fēng)時(shí)明顯更大，這主要由強(qiáng)烈的漩渦脫落所致。城市地貌下的風(fēng)場(chǎng)可削弱其漩渦脫落，從而降低脈動(dòng)升力系數(shù)。

(2) 錐度化和同向退臺(tái)均可有效降低平均阻力系數(shù)、平均升力系數(shù)和脈動(dòng)升力系數(shù)，且降幅隨錐度增大而增大；相比之下退臺(tái)的效果更佳；兩種措施對(duì)脈動(dòng)阻力系數(shù)的影響很小；因錐度化和同向退臺(tái)未明顯改變風(fēng)荷載分布狀態(tài)，故對(duì)平均和脈動(dòng)扭矩系數(shù)影響甚微。與同向退臺(tái)相比，退臺(tái)旋轉(zhuǎn)方式能更有效降低三個(gè)平均分力系數(shù)和脈動(dòng)阻力系數(shù)，并改變脈動(dòng)升力系數(shù)和脈動(dòng)扭矩系數(shù)峰值對(duì)應(yīng)的風(fēng)向范圍。

(3) 隨著錐度增大，橫風(fēng)向彎矩系數(shù)功率譜峰值頻率右移，譜峰降低；同向退臺(tái)也呈現(xiàn)類似影響，但程度更大。兩種退臺(tái)旋轉(zhuǎn)會(huì)使功率譜部分頻段的能量明顯超過同向退臺(tái)情況，這是由于當(dāng)旋轉(zhuǎn)部分圓角迎風(fēng)時(shí)，在兩個(gè)側(cè)風(fēng)弧面上加速的氣流會(huì)對(duì)上方相鄰?fù)伺_(tái)的漩渦脫落產(chǎn)生增強(qiáng)效應(yīng)。