木結(jié)構(gòu)榫卯節(jié)點(diǎn)抗震性能及加固對(duì)比試驗(yàn)研究

金昱成，蘇何先，潘文，何穎成，杜杰偉，付高攀

(昆明理工大學(xué) a.建筑工程學(xué)院；b.云南省抗震工程技術(shù)研究中心；c.公共安全與應(yīng)急管理學(xué)院，昆明 650500)

木結(jié)構(gòu)榫卯節(jié)點(diǎn)具有半剛性特點(diǎn)，能在地震作用時(shí)產(chǎn)生較大滑動(dòng)位移而減輕結(jié)構(gòu)的地震損傷，但若沒有良好的拉結(jié)措施，榫卯節(jié)點(diǎn)可能脫開而導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)失穩(wěn)、房屋倒塌，所以，榫卯節(jié)點(diǎn)是木結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防的關(guān)注重點(diǎn)[1]。中國(guó)西南地區(qū)由于受地區(qū)經(jīng)濟(jì)、自然條件、傳統(tǒng)民族文化等因素影響，木結(jié)構(gòu)仍是該地區(qū)村鎮(zhèn)民居建筑的一種主要結(jié)構(gòu)形式。雖然木結(jié)構(gòu)整體抗震性能較好[2-3]，但村鎮(zhèn)木結(jié)構(gòu)往往沒有經(jīng)過嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目拐鹪O(shè)計(jì)，大部分房屋由施工者按照經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行施工，且多數(shù)使用年限較長(zhǎng)，年久失修，一旦發(fā)生地震，未進(jìn)行加固的木結(jié)構(gòu)房屋榫卯節(jié)點(diǎn)極易出現(xiàn)斷裂、拔榫等破壞，造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡[4-6]。因此，針對(duì)村鎮(zhèn)木結(jié)構(gòu)的抗震加固研究逐漸受到關(guān)注。

周乾等[7]開展的木結(jié)構(gòu)縮尺模型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果表明，采用鋼構(gòu)件加固節(jié)點(diǎn)的效果優(yōu)于CFRP布和馬口鐵。熊海貝等[8]通過開展單層單跨梁柱式足尺木框架擬靜力試驗(yàn)，驗(yàn)證了節(jié)點(diǎn)采用碳纖維布和自攻螺絲加固均能有效抑制裂縫開展，并能夠恢復(fù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度等力學(xué)性能，節(jié)點(diǎn)加固并增設(shè)隅撐可顯著提高結(jié)構(gòu)抗側(cè)移性能。姚侃等[9]對(duì)采用Q235鋼加固榫卯連接節(jié)點(diǎn)的縮尺木結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，結(jié)果表明，加固木結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度和整體性獲得提升，Q235扁鋼加固榫卯連接節(jié)點(diǎn)有效地阻止了結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的破壞。郇君虹等[10]對(duì)采用不同形式扁鋼加固的有損節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了靜力推復(fù)試驗(yàn)，結(jié)果表明，帶螺釘加固裝置的加固效果最為明顯，加固件與構(gòu)件之間的有效連接可以提高榫卯節(jié)點(diǎn)的抗震性能。Kramár等[11]對(duì)采用不同類型碳纖維布加固的木梁開展了試驗(yàn)，結(jié)果表明，有紋路的CFRP布具有更好的加固性能。聶雅雯等[12]對(duì)不同緊密程度的附加黏彈性阻尼器燕尾榫節(jié)點(diǎn)開展了擬靜力試驗(yàn)，結(jié)果表明：緊密節(jié)點(diǎn)耗能較強(qiáng)；安裝阻尼器后，節(jié)點(diǎn)剛度、強(qiáng)度和耗能均得到提高，且負(fù)向加載時(shí)提高較顯著。高永林等[13-14]對(duì)榫卯節(jié)點(diǎn)附加黏彈性阻尼器的兩層足尺穿斗式木結(jié)構(gòu)房屋模型進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，結(jié)果表明：榫卯節(jié)點(diǎn)附加黏彈性阻尼器后節(jié)點(diǎn)剛度增大，變形恢復(fù)能力顯著提高，結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)明顯傾斜破壞；結(jié)構(gòu)模型具有明顯扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，未發(fā)生塑性破壞，底層層間耗能最高，屋脊最低。Xue等[15-16]對(duì)采用形狀記憶合金鋼絲和SMA阻尼器加固的榫卯節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)，結(jié)果表明：采用形狀記憶合金鋼絲加固節(jié)點(diǎn)能降低其拔榫量，提升極限承載力和初始剛度；增加SMA阻尼器中形狀記憶合金鋼絲的預(yù)應(yīng)力可以有效降低拔榫量，提高節(jié)點(diǎn)極限承載力、耗能能力和恢復(fù)能力。

盡管學(xué)者們針對(duì)木結(jié)構(gòu)榫卯節(jié)點(diǎn)提出了采用鋼(鐵)件加固、碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(CFRP)加固以及附加阻尼器等一系列技術(shù)措施并驗(yàn)證了其有效性，但針對(duì)村鎮(zhèn)木結(jié)構(gòu)，特別是在役木結(jié)構(gòu)房屋節(jié)點(diǎn)的加固方式需優(yōu)先考慮其經(jīng)濟(jì)性、可操作性和實(shí)施便利性。為此，需要在已有研究基礎(chǔ)上進(jìn)一步開展榫卯節(jié)點(diǎn)加固研究，特選取西南地區(qū)典型透榫、半榫和燕尾榫榫卯節(jié)點(diǎn)為原型，制作15件榫卯節(jié)點(diǎn)試件，并對(duì)其中12件試件分別采用扒釘、鋼板和木條進(jìn)行加固，開展擬靜力試驗(yàn)，對(duì)比研究加固與非加固節(jié)點(diǎn)試件的抗震性能，為村鎮(zhèn)傳統(tǒng)木結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)加固提供建議與指導(dǎo)方法。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

選取中國(guó)西南地區(qū)常見鐵杉設(shè)計(jì)制作了透榫、半榫和燕尾榫3類節(jié)點(diǎn)試件，每種類型的節(jié)點(diǎn)試件包括未加固、扒釘加固、鋼板加固、木條φ10螺栓加固和木條φ12螺栓加固節(jié)點(diǎn)試件共5件[17]。試件均參照西南地區(qū)村鎮(zhèn)木結(jié)構(gòu)典型榫卯節(jié)點(diǎn)樣式進(jìn)行設(shè)計(jì)，由昆明理工大學(xué)抗震研究所的專業(yè)技術(shù)工人制作，具體流程為卯口、榫頭制作和組裝以及蓋木、墊木安裝，節(jié)點(diǎn)示意圖如圖1所示。試件模型尺寸見表1。試件編號(hào)JD-1a～JD-5a為透榫節(jié)點(diǎn)，JD-1b～JD-5b為半榫節(jié)點(diǎn)，JD-1c～JD-5c為燕尾榫節(jié)點(diǎn)。節(jié)點(diǎn)編號(hào)如表2所示。

表1 試件尺寸Table 1 Sizes of specimens

表2 節(jié)點(diǎn)編號(hào)Table 2 Numbers of joints

榫卯節(jié)點(diǎn)試件加固共使用了4種方案。方案一:利用4根直徑10 mm、長(zhǎng)度150 mm、釘長(zhǎng)50 mm扒釘進(jìn)行雙側(cè)加固，扒釘與梁呈30°夾角；方案二:采用兩條寬40 mm、長(zhǎng)425 mm、厚2 mm鋼板進(jìn)行雙側(cè)加固，鋼板與梁平行，連接方式采用φ12螺栓錨固；方案三:通過兩條寬60 mm、長(zhǎng)600 mm、厚60 mm木條進(jìn)行雙側(cè)加固，木條與梁呈45°夾角，連接方式采用φ10螺栓錨固；方案四與方案三的差異是將連接螺栓改為φ12螺栓。加固方案中的扒釘、鋼板均采用Q235鋼進(jìn)行制作，螺栓選用普通螺栓，加固節(jié)點(diǎn)試件示意圖如圖2所示，節(jié)點(diǎn)加固材料尺寸參數(shù)見表3。

圖2 加固節(jié)點(diǎn)試件示意圖Fig.2 Diagram of specimens of reinforcement

表3 加固材料尺寸Table 3 Sizes of reinforcement materials

1.2 材料性能

按照木材物理性能與力學(xué)性能測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)，選取12個(gè)試樣進(jìn)行木材密度、含水率、順紋抗壓強(qiáng)度、順紋抗壓彈性模量、橫紋抗壓強(qiáng)度、橫紋抗壓彈性模量和抗彎強(qiáng)度等指標(biāo)的測(cè)量，取平均值作為測(cè)試結(jié)果，如表4、表5所示。

表4 木材物理性能指標(biāo)Table 4 Physical properties of wood

表5 木材力學(xué)性能指標(biāo)Table 5 Mechanical properties of wood

1.3 加載與測(cè)試

1.3.1 試驗(yàn)加載設(shè)備與措施 為防止節(jié)點(diǎn)試件在加載過程中側(cè)移失穩(wěn)，試件柱頂與柱底采用鋼管套筒進(jìn)行固定。利用液壓千斤頂向柱頂施加10 kN的豎向恒荷載，采用電液伺服作動(dòng)器在懸挑梁端施加循環(huán)荷載，作動(dòng)器加載點(diǎn)距柱邊緣500 mm，加載示意如圖3所示。

圖3 試驗(yàn)加載裝置Fig.3 Experimental loading

1.3.2 加載制度 根據(jù)木結(jié)構(gòu)榫卯節(jié)點(diǎn)特點(diǎn)，參照《建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程》(JGJ/T 101—2015)中的5.3.4條[18]，梁端荷載采用位移控制分級(jí)加載，第1級(jí)控制位移幅值為10 mm，每級(jí)位移增幅10 mm，循環(huán)3次，直至試件破壞或控制位移達(dá)到試驗(yàn)設(shè)備最大行程±125 mm時(shí)試驗(yàn)結(jié)束，加載制度如圖4所示。

圖4 加載制度

1.3.3 測(cè)量?jī)?nèi)容與測(cè)點(diǎn)位置 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)的主要測(cè)量項(xiàng)目是力和位移，柱頂恒載由油壓表測(cè)讀，梁端荷載由電液伺服作動(dòng)器配置的力傳感器測(cè)量，位移測(cè)量重點(diǎn)關(guān)注梁端加載位移和節(jié)點(diǎn)的拔榫量，共布置3只位移傳感器，在節(jié)點(diǎn)上方、下方各布置1只位移計(jì)測(cè)量節(jié)點(diǎn)拔榫量，為避免加載裝置連接間隙的影響，在距柱內(nèi)側(cè)500 mm處安裝位移計(jì)測(cè)量梁端位移，測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示。

2 試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果分析

2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

2.1.1 未加固試件 在10 mm位移工況下，透榫節(jié)點(diǎn)JD-1a榫卯間出現(xiàn)擠壓聲響，榫頭被輕微拔出；至加載中期，卯口出現(xiàn)縫隙，拔榫量明顯增大；加載至90 mm，拔榫更顯著，荷載開始下降，試驗(yàn)結(jié)束。半榫節(jié)點(diǎn)JD-1b試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-1a類似，加載至110 mm時(shí)拔榫嚴(yán)重，為避免榫頭掉落，停止加載。燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-1c試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-1a類似，加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。試件破壞狀態(tài)如圖5所示。

圖5 未加固試件破壞狀態(tài)Fig.5 Failure patterns of specimens before

2.1.2 扒釘加固試件 透榫節(jié)點(diǎn)JD-2a在加載前期就出現(xiàn)榫卯間的連續(xù)擠壓聲，上側(cè)扒釘孔擴(kuò)展；后續(xù)加載過程中，扒釘孔持續(xù)擴(kuò)展；至加載后期，榫頭開始拔出，荷載降低，出現(xiàn)榫頭斷裂聲，試驗(yàn)結(jié)束。半榫節(jié)點(diǎn)JD-2b試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-2a類似，加載過程中伴有木材斷裂聲；加載至100 mm時(shí)，扒釘斷裂，退出工作，試驗(yàn)結(jié)束。燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-2c試驗(yàn)現(xiàn)象與半榫節(jié)點(diǎn)JD-2b類似，但未出現(xiàn)明顯裂縫且后期荷載趨于平穩(wěn)，加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。節(jié)點(diǎn)試件破壞狀態(tài)如圖6所示。

圖6 扒釘加固試件破壞狀態(tài)Fig.6 Failure patterns of specimens after reinforcement

2.1.3 鋼板加固試件 透榫節(jié)點(diǎn)JD-3a在試驗(yàn)加載前期有輕微間斷響聲，卯口變大；至加載中期，榫頭斷裂，鋼板出現(xiàn)彎曲扭轉(zhuǎn)；加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。半榫節(jié)點(diǎn)JD-3b試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-3a類似，加載后期梁底部墊木脫落，加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-3c試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-3a類似，往復(fù)荷載作用下，鋼板產(chǎn)生顯著塑性變形，加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。試件破壞狀態(tài)如圖7所示。

圖7 鋼板加固試件破壞狀態(tài)Fig.7 Failure patterns of specimens after reinforcement

2.1.4 木條加固試件 在試驗(yàn)加載前期,透榫節(jié)點(diǎn)JD-4a、JD-5a木條、梁柱之間均出現(xiàn)擠壓聲，但未產(chǎn)生明顯裂紋；至加載中期，出現(xiàn)大量裂縫；加載至100 mm時(shí)，荷載明顯下降，試驗(yàn)結(jié)束。半榫節(jié)點(diǎn)JD-4b、JD-5b在10 mm位移工況下出現(xiàn)輕微聲響；加載后期，試驗(yàn)現(xiàn)象與透榫節(jié)點(diǎn)JD-4a、JD-5a類似，為防止榫頭脫落，停止加載。燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-4c、JD-5c試驗(yàn)現(xiàn)象與半榫節(jié)點(diǎn)JD-4b、JD-5b類似，加載至作動(dòng)器最大行程，試驗(yàn)結(jié)束。破壞狀態(tài)如圖8所示，采用不同直徑螺栓進(jìn)行加固的節(jié)點(diǎn)試件破壞形態(tài)類似。

圖8 木條加固試件破壞狀態(tài)Fig.8 Failure patterns of specimens after reinforcement

2.2 結(jié)果分析

2.2.1 滯回曲線 15件榫卯節(jié)點(diǎn)試件在反復(fù)荷載下的滯回曲線如圖9～圖13所示。節(jié)點(diǎn)試件的滯回曲線形狀整體均呈反“Z”型，捏縮效應(yīng)明顯，說明加載過程中榫卯間存在大量滑移。在每一級(jí)加載位移工況下，第1循環(huán)圈的滯回曲線面積均大于第2、第3圈，說明榫卯節(jié)點(diǎn)在循環(huán)荷載作用下產(chǎn)生了不可逆的變形，出現(xiàn)了強(qiáng)度退化。除加固件破壞的節(jié)點(diǎn)外，其余節(jié)點(diǎn)試件的滯回曲線面積與加載控制位移呈正相關(guān)。

由圖9可見，未加固節(jié)點(diǎn)試件滯回曲線均呈反“Z”型。圖9(a)中透榫節(jié)點(diǎn)JD-1a的滯回曲線較為平滑，滑移較大，在加載控制位移轉(zhuǎn)角達(dá)到0.260 rad時(shí)，彎矩達(dá)到4.46 kN·m，且仍呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。圖9(b)中半榫節(jié)點(diǎn)JD-1b和圖9(c)中燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-1c拔榫滑移均低于透榫節(jié)點(diǎn)JD-1a。

圖9 未加固節(jié)點(diǎn)滯回曲線Fig.9 Hysteresis curves of joints before

由圖10可見，扒釘加固節(jié)點(diǎn)試件滯回曲線在前3級(jí)加載位移工況下均呈反“S”型，與未加固節(jié)點(diǎn)試件相比，滑移量降低，在相同加載控制位移工況下，其節(jié)點(diǎn)承載力得到提高。所有節(jié)點(diǎn)在位移控制加載前期承載力增長(zhǎng)較快，加載后期，由于加固件破壞或試件破損，節(jié)點(diǎn)承載力增長(zhǎng)變緩后開始降低，但試驗(yàn)全程節(jié)點(diǎn)未出現(xiàn)顯著破壞。

圖10 扒釘加固節(jié)點(diǎn)滯回曲線Fig.10 Hysteresis curves of joints after reinforcement with iron

由圖11可見，鋼板加固節(jié)點(diǎn)試件的滯回曲線前期呈反“S”型，形狀較為飽滿，榫卯間的滑移較小，說明加固節(jié)點(diǎn)的鋼板參與耗能效果較好。圖11(a)中透榫節(jié)點(diǎn)JD-3a在轉(zhuǎn)角位移加至-0.112 rad時(shí)榫頭斷裂，但節(jié)點(diǎn)承載力未出現(xiàn)明顯下降。在試驗(yàn)加載全程，半榫節(jié)點(diǎn)JD-3b與燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-3c彎矩值均逐漸增長(zhǎng)而未出現(xiàn)下降。

圖11 鋼板加固節(jié)點(diǎn)滯回曲線Fig.11 Hysteresis curves of joints after reinforcement with steel

由圖12、圖13可見，木條加固節(jié)點(diǎn)試件的滯回曲線呈非對(duì)稱的反“Z”型，轉(zhuǎn)角位移負(fù)值方向滯回曲線面積較大且飽滿，這與加固木條僅在梁柱下側(cè)布置直接相關(guān)。與未加固節(jié)點(diǎn)對(duì)比，采用木條加固后榫卯間的滑移降低。試驗(yàn)加載前期節(jié)點(diǎn)試件承載力增長(zhǎng)較快，隨著加載控制位移的增大，節(jié)點(diǎn)承載力增長(zhǎng)變緩，位移控制加載后期節(jié)點(diǎn)承載力陡降是木條斷裂所致。

圖12 木條φ10螺栓加固節(jié)點(diǎn)滯回曲線Fig.12 Hysteresis curves of joints after reinforcement with φ10 bolt wood

圖13 木條φ12螺栓加固節(jié)點(diǎn)滯回曲線Fig.13 Hysteresis curves of joints after reinforcement with φ12 bolt wood

圖14 骨架曲線

2.2.3 節(jié)點(diǎn)拔榫 節(jié)點(diǎn)拔榫量為枋邊中心線與柱邊的相對(duì)位移[19]，計(jì)算公式見式(1)。

(1)

式中：δ1、δ2為梁端位移計(jì)所測(cè)位移量，拉伸為正，壓縮為負(fù)。

試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)試件的拔榫情況如圖15所示。由圖15可見，所有加固方式都能有效降低節(jié)點(diǎn)拔榫，拔榫量與加載控制位移呈正比關(guān)系。與未加固節(jié)點(diǎn)相比，扒釘、鋼板、木條φ10螺栓和木條φ12螺栓加固透榫節(jié)點(diǎn)JD-2a、JD-3a、JD-4a和JD-5a在90 mm位移工況下節(jié)點(diǎn)拔榫量分別降低了3.43、5.04、6.04、6.31 mm，榫卯節(jié)點(diǎn)抗拔性能得到明顯提升。在110 mm控制位移下，未加固節(jié)點(diǎn)試件透榫、半榫和燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-1a、JD-2a和JD-3a拔榫量分別為28.33、34.52、23.32 mm，說明燕尾榫節(jié)點(diǎn)抗拔性能較好。圖15(a)、(c)中木條加固透榫JD-4a和燕尾榫節(jié)點(diǎn)JD-4c拔榫量出現(xiàn)突變，原因是加固木條斷裂，造成螺栓脫離。木條加固節(jié)點(diǎn)試件中，采用不同直徑的螺栓對(duì)拔榫量無顯著影響。

圖15 節(jié)點(diǎn)拔榫量Fig.15 Pullout amount of mortise-tenon

2.2.4 剛度退化曲線 剛度與加載控制位移、位移循環(huán)圈數(shù)成反比的現(xiàn)象稱為剛度退化，節(jié)點(diǎn)剛度可用割線剛度K值表示，計(jì)算公式見式(2)、式(3)。

(2)

(3)

計(jì)算得出節(jié)點(diǎn)試件的剛度退化曲線如圖16所示。加固節(jié)點(diǎn)試件的初始剛度與加載結(jié)束時(shí)的剛度總體均有提高，節(jié)點(diǎn)負(fù)向剛度從大到小依次為：木條φ12螺栓加固節(jié)點(diǎn)(JD-5a、JD-5b、JD-5c)>木條φ10螺栓加固節(jié)點(diǎn)(JD-4a、JD-4b、JD-4c)>扒釘加固節(jié)點(diǎn)(JD-2a、JD-2b、JD-2c)>鋼板加固節(jié)點(diǎn)(JD-3a、JD-3b、JD-3c)>未加固節(jié)點(diǎn)(JD-1a、JD-1b、JD-1c)。剛度退化曲線總體呈下降趨勢(shì)，其中，木條加固節(jié)點(diǎn)試件初始剛度提高較為顯著，節(jié)點(diǎn)負(fù)向初始剛度提升超過4.9倍。在加載前期，木條加固節(jié)點(diǎn)試件剛度退化斜率最大，退化較快。木條加固件的非對(duì)稱布置導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)正、負(fù)向加載受力不一致，負(fù)向加載剛度明顯高于正向加載剛度。扒釘、鋼板加固節(jié)點(diǎn)試件的剛度退化相對(duì)較平緩。圖16(a)中扒釘、鋼板加固透榫節(jié)點(diǎn)JD-2a、JD-3a在負(fù)向加載時(shí)發(fā)生剛度退化突變，原因是上側(cè)扒釘和單側(cè)鋼板發(fā)生破壞，退出工作。

圖16 剛度退化曲線Fig.16 Rigidity degradation

表6 耗能能力Table 6 Energy consumption capacity

3 結(jié)論

通過對(duì)未加固與采用扒釘、鋼板和木條加固的透榫、半榫以及燕尾榫節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行擬靜力試驗(yàn)，得出以下主要結(jié)論：

1)榫卯節(jié)點(diǎn)試件采用相應(yīng)加固措施后仍具有“半剛性”特點(diǎn)，其試驗(yàn)滯回曲線呈反“Z”型。

2)未加固榫卯節(jié)點(diǎn)的主要破壞形式是榫頭卯口擠壓開裂、榫頭拔出、墊木蓋木脫落，加固后榫卯節(jié)點(diǎn)以加固件破壞形態(tài)而破壞，主要表現(xiàn)為扒釘斷裂、鋼板彎扭屈服和木條斷裂。

3)各節(jié)點(diǎn)試件的拔榫量與加載控制位移呈正比關(guān)系，所有加固措施均能有效降低節(jié)點(diǎn)的拔榫量，其中木條加固措施對(duì)降低節(jié)點(diǎn)拔榫效果最為顯著。

4)所有加固措施均能有效提高節(jié)點(diǎn)的承載力、剛度和耗能能力，采用木條加固提升效果最佳，加固后的半榫和燕尾榫節(jié)點(diǎn)負(fù)向加載時(shí)承載力提升超過10倍，剛度提升超過8倍，加固后的半榫節(jié)點(diǎn)耗能能力提升超過2.6倍。

5)實(shí)測(cè)木條加固榫卯節(jié)點(diǎn)采用非對(duì)稱形式時(shí)受力性能明顯不對(duì)稱，實(shí)際應(yīng)用中宜考慮通過調(diào)整木條安裝角度和連接螺栓數(shù)量等以實(shí)現(xiàn)對(duì)稱加固。