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    基于CAX滑塊底部帶滑塊的汽車?yán)€接頭注射模設(shè)計(jì)*

    2022-02-23 01:14:12方迪成
    模具制造 2022年1期
    關(guān)鍵詞:拉線塑件滑塊

    蔣 燕,方迪成

    (汕頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院,廣東汕頭515078)

    1 引言

    汽車?yán)€接頭塑件是汽車?yán)飨到y(tǒng)的組成零件,大批大量生產(chǎn)。該塑件尺寸小、結(jié)構(gòu)復(fù)雜,有多處結(jié)構(gòu)需要側(cè)抽芯,而由于空間受限,多處側(cè)抽芯部位無法單獨(dú)設(shè)置抽芯結(jié)構(gòu),需要在模具抽芯結(jié)構(gòu)上進(jìn)行巧妙設(shè)計(jì)。另外該塑件尺寸精度要求高,公差值低于0.05mm,要求模具各零件之間定位精度高,需要采取多重定位結(jié)構(gòu)。下面對(duì)模具的澆注系統(tǒng)、機(jī)械結(jié)構(gòu)等進(jìn)行設(shè)計(jì),以期其成功方案能為類似模具設(shè)計(jì)提供借鑒。

    2 塑件結(jié)構(gòu)與材料分析

    2.1 塑件結(jié)構(gòu)分析

    汽車?yán)€接頭塑件的外形尺寸為φ19.25×63.48mm,塑件壁厚約2.25mm,最大厚度處約為5.8mm,體積為7.9×103mm3。塑件的尺寸較小且結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。塑件要求精度為MT2。塑件成型后要求:外表面光潔、沒有毛刺、無浮纖,卡扣無損傷、卡接力達(dá)到預(yù)定目標(biāo)值,其他部分不能有明顯注射成型缺陷痕跡。塑件由內(nèi)、外兩個(gè)分型部分組成;塑件四周既有側(cè)凹又有貫穿式的倒勾結(jié)構(gòu)特征,因塑件小空間受限,無法按常規(guī)做四面滑塊的方式脫模,可以考慮滑塊底部帶滑塊的脫模機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)[1~2]。圖1所示為汽車?yán)€接頭結(jié)構(gòu)圖。

    圖1 汽車?yán)€接頭

    2.2 成型材料分析

    所選用材料是PA46+GF25(荷蘭DSM TW241F5),該材料的密度為1.35g/cm3,收縮率為0.5%~1.2%。該材料具有耐沖擊強(qiáng)度高、耐候性佳、抗化學(xué)環(huán)境佳、耐熱溫度高、吸水量小、尺寸穩(wěn)定性佳等特點(diǎn)[3]。常用于汽車工業(yè)、電機(jī)、電子、包裝、休閑運(yùn)動(dòng)與機(jī)械工程等領(lǐng)域。該塑料的流變粘度曲線及PVT曲線如圖2所示。

    圖2 PA46+GF25的流變粘度及PVT曲線

    3 模流成型工藝分析

    3.1 網(wǎng)格劃分

    使用NX12軟件對(duì)汽車?yán)€接頭進(jìn)行實(shí)體建模,并對(duì)汽車?yán)€接頭3D數(shù)據(jù)中不影響分析的結(jié)構(gòu)(如圓角、倒角)進(jìn)行修整,并將修整后的模型導(dǎo)入Moldflow2019(MFI)中。因塑件壁厚相差較大,固對(duì)汽車?yán)€接頭模型進(jìn)行3D網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格模型如圖3所示。四面體網(wǎng)格實(shí)體為493,636,體積為7.96cm3,網(wǎng)格最大縱橫比97.26,平均縱橫比3.72,最小縱橫比1.1。

    圖3 汽車?yán)€接頭網(wǎng)格模型

    3.2 塑件壁厚分析

    如圖4所示,汽車?yán)€接頭的壁厚分布比較平均,平均厚度約為2.8mm,因塑件結(jié)構(gòu)及功能的需求,最薄處約為1.3mm,最厚處為5.8mm,為了使模流分析結(jié)果更精確,所以在此方案中將使用3D(四面體)網(wǎng)格方式進(jìn)行分析。

    圖4 塑件壁厚分析

    3.3 澆口及澆注系統(tǒng)

    應(yīng)用MFI進(jìn)行澆注位置分析,汽車?yán)€接頭塑件理論澆注位置如圖5a所示,在塑件頂端中間位及卡扣部位。綜合考慮模具大批大量生產(chǎn)和注射模結(jié)構(gòu)與分布需要,采用如圖5b所示的開放式熱流道轉(zhuǎn)冷流道大水口單點(diǎn)側(cè)澆口的澆注方案[4]。主流道采用熱流道系統(tǒng),半徑為R4mm;分流道使用梯形與圓形截面相結(jié)合的結(jié)構(gòu),主分流道為梯形,尺寸為4×3.5×3mm,次分流道直徑為φ3mm,側(cè)澆口端面直徑為φ1.2mm。

    圖5 最佳澆口位置分析

    3.4 成型分析

    依據(jù)確定的澆注系統(tǒng)方案,對(duì)于影響汽車?yán)€接頭注塑質(zhì)量的各種參數(shù)進(jìn)行成型仿真分析[5],仿真結(jié)果如圖6所示。①圖6a顯示注射的填充時(shí)間,圖中所示汽車?yán)€接頭塑件無半透明區(qū)域,說明充填過程流動(dòng)順暢平衡、無短射和澆不足情況;②圖6b顯示充填前沿溫度,塑件上沒有低于315.4℃的淺色區(qū)域,而最高為321.9℃,溫度差僅為2.4℃,塑件溫度分布均勻,不會(huì)在塑件表面產(chǎn)生色差;③圖6c顯示速度/壓力切換時(shí)的壓力,結(jié)果表明在V/P切換位時(shí),填充最大壓力為44.01MPa,且圖中沒有透明區(qū)域,意味著填充壓力合適;④圖6d為2個(gè)塑件在填充完成時(shí)的凍結(jié)因子分布圖,從圖6d中可看出2個(gè)塑件冷凍層分布均勻,無過速冷凍區(qū)域,且水口凍結(jié)前塑件已經(jīng)凍結(jié),充填效果非常好;⑤圖6e顯示在塑件表面部分出現(xiàn)了少量熔接痕,但由于該塑件是結(jié)構(gòu)功能件,且熔接痕位置不影響塑件強(qiáng)度,同時(shí)該進(jìn)膠方式比較適合成型;⑥圖6f為氣穴圖,從圖6f中可以看出在塑件邊緣的地方及末端結(jié)合處分布散點(diǎn)式氣穴,說明模具內(nèi)空氣已基本排出,同時(shí)可以在邊緣及末端利用模具零件間的縫隙排氣即可;⑦圖6g顯示需要最大鎖模力為4.854t,常用注塑機(jī)即可滿足;⑧圖6h為塑件的平均纖維取向,從圖上來看纖維取向基本一致且均勻,塑件不會(huì)出現(xiàn)波浪變形的情況;⑨從圖6i表示縮痕,其最大尺寸為0.2325mm,且縮痕位于塑件頂部,對(duì)制品質(zhì)量影響可以忽略;⑩從圖6j來看,塑件外表面體積收縮均勻,收縮最大的地方為R轉(zhuǎn)接處,不影響整體;○1圖6k所示的冷卻回路雷諾數(shù)為10,000,冷卻效果好,冷卻水路合適;○12從圖6l可見,塑件的變形最大位置在塑件的的末端,引起塑件的變形主因是收縮不均勻,模具通過收縮補(bǔ)償后基本上可以實(shí)現(xiàn)對(duì)變形的糾正[6~8]。

    綜合以上分析,擬采用的汽車?yán)€接頭注射模澆注方案可行。

    4 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    4.1 分型面設(shè)計(jì)

    針對(duì)汽車?yán)€接頭的形狀結(jié)構(gòu),選擇如圖7中塑件中心面為分型面,模具型腔選擇如圖6塑件分布的一模兩腔結(jié)構(gòu)。設(shè)置如圖7所示的分型面,既有利于利用滑塊結(jié)合面,鑲件與滑塊、司筒套裝與滑塊的裝配間隙排氣,也便于塑件在模具中定位,還能簡化抽芯機(jī)構(gòu),簡化后續(xù)生產(chǎn)中塑件的脫模及處理塑件飛邊。

    圖6 汽車?yán)€接頭模流仿真分析

    圖7 分型面的設(shè)計(jì)

    4.2 型腔型芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    將汽車?yán)€接頭塑件按照圓中心面分開,主體部分在兩個(gè)大滑塊上成型,下端側(cè)凹為兩個(gè)小滑塊,中間部分為司筒套裝,作動(dòng)模,定模部分無塑件膠位,模具結(jié)構(gòu)如圖8所示。

    圖8 汽車?yán)€接頭的模具結(jié)構(gòu)2D圖

    (1)型腔結(jié)構(gòu)。模具型腔部分由定模板3及熱咀29組成,如圖9所示。流道在定模板3及熱咀29上經(jīng)過。熱咀29穿過定模板3固定在定模座板2上。在定模板3的選材上,采用高級(jí)優(yōu)質(zhì)中碳鋼S50C,它具有良好的機(jī)械加工性、切削性特佳,適用于塑膠模架、配板及機(jī)械配件,出廠硬度為170~220HB。

    圖9 定模側(cè)模具結(jié)構(gòu)3D圖

    (2)型芯結(jié)構(gòu)。模具型芯部分由滑塊6、24、31、33、滑塊鑲針7、23、滑塊鑲件9、25及司筒套裝15、16組成,如圖8、圖10、圖11、圖12、圖13所示。其中滑塊6、24成型塑件主體部分膠位,滑塊31、33、滑塊鑲針7、23、滑塊鑲件9、25成型部分卡扣結(jié)構(gòu),司筒套裝15、16成型塑件內(nèi)部孔位部分。

    圖10 動(dòng)模側(cè)模具結(jié)構(gòu)3D圖Ⅰ

    圖11 動(dòng)模側(cè)模具結(jié)構(gòu)3D圖Ⅱ

    圖13 滑塊結(jié)構(gòu)3D圖Ⅱ

    因?yàn)槠嚴(yán)€接頭的塑膠材料為PA46+GF25,具有較強(qiáng)度耐磨性,且滑塊6、24、31、33、滑塊鑲針7、23、滑塊鑲件9、25均為活動(dòng)件,選用易加工、易拋光、韌性耐磨性俱佳的熱作模具鋼,需熱處理并保證硬度48HRC以上。

    司筒套裝15、16因同時(shí)承擔(dān)成型及頂出的作用,可采用中碳高鉻合金工具鋼SKD61,其熱處理后具有較高的硬度及耐磨性,并具有高淬透性、尺寸穩(wěn)定的特點(diǎn)。熱處理后應(yīng)保證中心硬度不低于38HRC,表面氮化處理且硬度不低于900HV。

    4.3 導(dǎo)向與定位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    由于汽車?yán)€接頭為圓形塑件,為了保證塑件的同心度以及保證合模準(zhǔn)確和模具長時(shí)間使用后的維修方便,本模具設(shè)計(jì)了由原身虎口及導(dǎo)柱導(dǎo)套結(jié)合的導(dǎo)向定位系統(tǒng),如圖8、圖9、圖10、圖12、圖13及圖14所示。它既能實(shí)現(xiàn)模具在運(yùn)行過程中的快速、精確導(dǎo)向,也能防止長期生產(chǎn)后因?yàn)槟>吣p而造成錯(cuò)位。

    圖14 模具定位結(jié)構(gòu)示意圖

    4.4 抽芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    因汽車?yán)€接頭是一個(gè)四周既有側(cè)凹又有貫穿式的倒勾結(jié)構(gòu)特征的細(xì)小塑件(見圖1),無法按常規(guī)動(dòng)抽芯的同時(shí),帶動(dòng)穿插在其中的小滑塊在其底部滑動(dòng)一起完成抽芯動(dòng)作(大滑塊相當(dāng)于小滑塊的彎銷式鏟機(jī),驅(qū)動(dòng)小滑塊進(jìn)行滑動(dòng)抽芯),解決了塑件因空間狹小的限制無法出模的問題。

    圖15 臥式注塑結(jié)構(gòu)

    滑塊底部帶滑塊的抽芯結(jié)構(gòu)主要由斜導(dǎo)柱5、滑塊6、24、31、33、滑塊鑲針7、23、滑塊鑲件9、25、波子螺絲10、限位塊11、滑塊壓塊12、32、彈簧34、限位柱35及導(dǎo)向塊44等組成,如圖12、圖13、圖16及圖17所示。斜導(dǎo)柱5固定在定模板3上,滑塊6、24固定在動(dòng)模板13上,滑塊6、24限制在動(dòng)模板13、滑塊壓塊32及導(dǎo)向塊44之間移動(dòng);滑塊31、33固定在動(dòng)模板13上,滑塊31、33限制在動(dòng)模板13、滑塊6、24及滑塊壓塊12之間移動(dòng)。它們是在注塑機(jī)開模力的作用下,圖8中定、動(dòng)模板3、13分開,滑塊6、24在斜導(dǎo)柱5的撥動(dòng)作用力下沿著滑塊壓塊32及導(dǎo)向塊44向后移動(dòng),與此同時(shí)滑塊31、33則在滑塊6的撥動(dòng)力及彈簧34的作用力下沿著滑塊壓塊12向后移動(dòng)(注:滑塊6相當(dāng)于滑塊31、33的彎銷式鏟機(jī),驅(qū)動(dòng)滑塊31、33進(jìn)行滑動(dòng)抽芯),直到在波子螺絲10與限位塊11的限制下滑塊6、24完成預(yù)定的抽芯距離,滑塊31、33也同樣在彈簧34的預(yù)壓力及限位柱35的限制下完成預(yù)定的抽芯距離,抽芯完成。

    圖16 抽芯部件的示意圖

    圖17 滑塊結(jié)構(gòu)局部剖面圖

    4.5 其它結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    頂出與先復(fù)位機(jī)構(gòu)采用常規(guī)結(jié)構(gòu),使用頂棍拉桿式先復(fù)位結(jié)構(gòu)。冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)在定模板3、滑塊6、24上采用循環(huán)冷卻水路布置。排氣系統(tǒng)利用模具中的分型面、司筒與司筒孔、滑塊與滑塊及鑲件與滑塊等配合間隙來排氣。

    5 模具工作過程

    開模時(shí):模具在注塑機(jī)作用下,定、動(dòng)模板3、13分開,滑塊6、24在斜導(dǎo)柱5的撥動(dòng)作用力下沿著滑塊壓塊32及導(dǎo)向塊44向后移動(dòng),與此同時(shí)滑塊31、33則在滑塊6的撥動(dòng)力及彈簧34的作用力下沿著滑塊壓塊12向后移動(dòng),注:滑塊6相當(dāng)于滑塊31、33的彎銷式鏟機(jī),驅(qū)動(dòng)滑塊31、33進(jìn)行滑動(dòng)抽芯,直到在波子螺絲10與限位塊11的限制下滑塊6、24完成預(yù)定的抽芯距離,滑塊31、33也同樣在彈簧34的預(yù)壓力及限位柱35的限制下完成預(yù)定的抽芯距離,抽芯完成。繼續(xù)開模,一直到預(yù)定位置。然后注塑機(jī)頂棍推動(dòng)頂桿板18、19向上運(yùn)動(dòng),固定在頂桿板18、19上的司筒15跟隨推動(dòng)塑件27向上運(yùn)動(dòng);套在復(fù)位桿37上的彈簧36被壓縮;繼續(xù)頂出,直到碰到限位塊38結(jié)束頂出,然后將塑件27取出。

    合模時(shí):開模完成后,頂棍復(fù)位,連接在頂棍上的頂棍拉桿39拉著頂桿板18、19回位,開模被壓縮彈簧36恢復(fù),頂桿板18、19跟隨回位,并帶動(dòng)固定在其上的司筒15、復(fù)位桿37等部件回位(注:在此過程中,在斜導(dǎo)柱5還沒有插入滑塊6、24之前,頂棍拉桿39強(qiáng)制使頂出機(jī)構(gòu)率先完全回復(fù)到位);繼續(xù)合模,直到滑塊6、24、31、33回位,實(shí)現(xiàn)分型面閉合。

    6 結(jié)論

    通過對(duì)汽車?yán)€接頭塑件結(jié)構(gòu)、成型材料性能和塑件壁厚的注塑工藝分析,并借助MFI軟件對(duì)汽車?yán)€接頭進(jìn)行模流CAE分析,在綜合模具特殊結(jié)構(gòu)、“最佳澆注位置”等特定條件,設(shè)計(jì)了開放式熱流道轉(zhuǎn)冷流道大澆口和單點(diǎn)側(cè)澆口的澆注方案,和塑件壁厚的注塑工藝分析,并借助MFI軟件對(duì)汽車?yán)€接頭進(jìn)行模流CAE分析,在綜合模具特殊結(jié)構(gòu)、“最佳澆注位置”等特定條件,設(shè)計(jì)了開放式熱流道轉(zhuǎn)冷流道大澆口和單點(diǎn)側(cè)澆口的澆注方案,并在對(duì)汽車?yán)€接頭尺寸精度和表面質(zhì)量的注塑參數(shù)進(jìn)行了模擬分析。應(yīng)用CAX軟件進(jìn)行整副注射模設(shè)計(jì),完成了包括:分型面,型芯型腔結(jié)構(gòu),導(dǎo)向定位機(jī)構(gòu)、側(cè)向分型、頂出及先復(fù)位機(jī)構(gòu)、冷卻系統(tǒng)以及排氣系統(tǒng)等的設(shè)計(jì),對(duì)類似模具設(shè)計(jì)有一定參考價(jià)值。

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