氣墊式調(diào)壓室內(nèi)氣體溫度變化預(yù)測(cè)分析

歐傳奇 劉德有 周領(lǐng)

摘 要：在水電站水力過(guò)渡過(guò)程中，氣墊式調(diào)壓室封閉氣室內(nèi)的高壓氣體因調(diào)壓室底部壓力變化而發(fā)生壓縮或膨脹，特別是某些突發(fā)情況使氣體體積改變迅速時(shí)，會(huì)引起危害性高溫或低溫。為了解室內(nèi)氣體溫度在各種工況下的變化范圍及可能的危害，通過(guò)建立模型，進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，詳細(xì)分析預(yù)測(cè)了氣墊式調(diào)壓室內(nèi)氣體溫度變化情況和危害特征。結(jié)果表明，室內(nèi)氣體存在低溫引發(fā)室內(nèi)水體結(jié)冰而影響甚至使調(diào)壓室散失功能的潛在危險(xiǎn)，需確定室內(nèi)初始?xì)鉁?，就相關(guān)危險(xiǎn)情況逐一分析，確定可能的最高、最低溫度以及冰點(diǎn)續(xù)時(shí)。相關(guān)建議可為氣墊式調(diào)壓室的設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供參考，對(duì)保證氣墊式調(diào)壓室正常工作以及維護(hù)電站整體安全具有現(xiàn)實(shí)意義。

關(guān)鍵詞：氣墊調(diào)壓室;氣體溫度;數(shù)學(xué)模型;溫度預(yù)測(cè);冰點(diǎn)續(xù)時(shí)

中圖分類(lèi)號(hào)：TV62;TV882.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

doi：10.3969/j.issn.1000-1379.2022.02.030

引用格式：歐傳奇，劉德有，周領(lǐng).氣墊式調(diào)壓室內(nèi)氣體溫度變化預(yù)測(cè)分析[J].人民黃河，2022，44（2）：147-152.

Abstract： In the process of hydraulic transition of power station， especially in some emergencies， the high-pressure gas in the air cushion surge chamber （ACSC） is compressed or expanded due to the pressure change at the bottom of the tunnel， resulting in hazardous temperature change. In order to understand the variation range and possible harm of inner gas temperature under various working conditions， this paper analyzed and predicted the change and harm characteristics of inner gas temperature in ACSC by establishing a model and carrying out numerical simulation calculation. The results show that there is a potential risk that the low temperature of inner gas will cause the freezing of indoor water and even cause the loss of the function of the ACSC. It is necessary to determine the initial inner temperature， analyze the relevant risk situation one by one， and determine the possible maximum and minimum temperature and water freezing point duration. Relevant suggestions can provide reference for the design and operation of ACSC， and have practical significance for ensuring the normal operation of ACSC and maintaining the safety of power station.

Key words： air cushion surge chamber;gas temperature;mathematical model;temperature forecast;freezing point duration

氣墊式調(diào)壓室是利用邊墻和水面圍成封閉氣室，其內(nèi)充滿(mǎn)高壓空氣形成“氣墊”，據(jù)此抑制水位波動(dòng)幅值的調(diào)壓設(shè)施，亦稱(chēng)空氣制動(dòng)調(diào)壓室[1]、氣壓式調(diào)壓室[1]、壓氣式調(diào)壓室[2-4]、封閉式調(diào)壓室[5]、洞室式氣墊調(diào)壓室、氣墊調(diào)壓罐、氣墊調(diào)壓室[6]、空氣緩沖調(diào)壓室[7]等。因其深埋地下，故具有保持地表自然環(huán)境等特點(diǎn)，四十多年來(lái)已在我國(guó)十余座水電站中成功運(yùn)用。

由于氣室封閉，因此在水電站水力過(guò)渡過(guò)程中，室內(nèi)高壓氣體因調(diào)壓室底部壓力升高或降低而發(fā)生壓縮或膨脹，氣體與外界發(fā)生功能轉(zhuǎn)化，從而引起室內(nèi)氣體溫度變化。若遇輸水道檢修放空以及事故等引發(fā)室內(nèi)氣體溫度劇烈變化的特殊情況，則有可能引發(fā)危害性后果，包括：過(guò)高或過(guò)低的溫度及其交替變化會(huì)顯著增加洞室結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力和疲勞破壞風(fēng)險(xiǎn)，損害室內(nèi)的監(jiān)測(cè)儀器及設(shè)施設(shè)備，從而影響調(diào)壓室的運(yùn)行控制;過(guò)低的溫度及其持續(xù)作用，還可能使室內(nèi)水體結(jié)冰，導(dǎo)致調(diào)壓室逐漸散失功能直至失效，并有進(jìn)一步堵塞壓力管道的危險(xiǎn)，挪威Jukla電站氣墊式調(diào)壓室就曾因放空太快而引發(fā)結(jié)冰[8]。此外，氣墊式調(diào)壓室的存在，還增加了危險(xiǎn)工況對(duì)系統(tǒng)造成更大破壞的潛在風(fēng)險(xiǎn)，據(jù)悉挪威Kvilldal電站12.5萬(wàn)m3氣墊式調(diào)壓室的爆炸力相當(dāng)于約200 t的TNT炸藥[9]。為保障氣墊式調(diào)壓室圍巖的穩(wěn)定性以及室內(nèi)監(jiān)測(cè)設(shè)備的正常工作，需掌握其室內(nèi)氣體溫度可能的變化范圍，以采取預(yù)防措施，防止相關(guān)危害的發(fā)生及擴(kuò)大化。

迄今為止，氣墊式調(diào)壓室室內(nèi)氣體溫度變化可能誘發(fā)的危害并沒(méi)有引起足夠重視，普遍的關(guān)注點(diǎn)停留在研究與溫度有關(guān)的氣體多變指數(shù)[10-11]對(duì)室內(nèi)氣壓及水位的影響，對(duì)氣溫變化歷程、變化幅度及可能造成的危害則缺乏認(rèn)識(shí)?，F(xiàn)有規(guī)范[12-13]雖提及需對(duì)室內(nèi)氣體溫度監(jiān)測(cè)，但并未明確具體的控制要求、溫度控制值發(fā)生的工況以及如何計(jì)算等。筆者基于特征線(xiàn)法[14]，通過(guò)構(gòu)建氣墊式調(diào)壓室水力計(jì)算數(shù)學(xué)模型，針對(duì)可能引起溫度較大變化的設(shè)計(jì)工況和事故情況，進(jìn)行模擬預(yù)測(cè)和分析，為氣墊式調(diào)壓室的設(shè)計(jì)和危害防控提供參考依據(jù)。

1 氣墊式調(diào)壓室氣溫計(jì)算數(shù)學(xué)模型

如圖1所示，基于特征線(xiàn)法的氣墊式調(diào)壓室水力計(jì)算數(shù)學(xué)模型如下，其他邊界條件可參考文獻(xiàn)[15-16]。

（1）調(diào)壓室底部節(jié)點(diǎn)控制方程。設(shè)調(diào)壓室底部共有jmax根分岔管道，忽略流速水頭，則調(diào)壓室底部節(jié)點(diǎn)P相連管道的特征相容方程（正、負(fù)特征線(xiàn)方程）可統(tǒng)一寫(xiě)成如下形式：

式中：H為測(cè)壓管水頭，m;Q為流量，m3/s;a為水錘波速，m/s;g為重力加速度，m/s2;f為摩阻系數(shù);Δt為計(jì)算時(shí)間步長(zhǎng)，s;D為管道內(nèi)徑，m;A為管道過(guò)流斷面面積，m2;ξP為系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)參考坐標(biāo)方向，正特征線(xiàn)取1，負(fù)特征線(xiàn)取-1;流量與水頭下標(biāo)P表示計(jì)算控制節(jié)點(diǎn)位置，下標(biāo)N為計(jì)算斷面沿相應(yīng)特征線(xiàn)延伸到的起始積分點(diǎn)，正特征線(xiàn)為管道內(nèi)節(jié)點(diǎn)i-1，負(fù)特征線(xiàn)為管道內(nèi)節(jié)點(diǎn)i+1，下標(biāo)“1”“2”分別表示計(jì)算的前一時(shí)刻和當(dāng)前時(shí)刻。

設(shè)節(jié)點(diǎn)與調(diào)壓室的流量交換為Qs，節(jié)點(diǎn)參考坐標(biāo)方向?yàn)棣蝧，定義Qs流入節(jié)點(diǎn)（流出調(diào)壓室）為正時(shí)ξs=1，反之ξs=-1，則根據(jù)連續(xù)方程有

聯(lián)立式（1）與式（2）可確定節(jié)點(diǎn)水頭與出入調(diào)壓室流量的關(guān)系：

式中：C1、C2為由前一時(shí)步的參數(shù)確定的常數(shù)。

（2）入流與氣室水深的關(guān)系（連續(xù)方程）。忽略計(jì)算時(shí)步內(nèi)水面面積As的變化，則出入調(diào)壓室流量與氣室水深Ls關(guān)系為

在計(jì)算時(shí)步內(nèi)積分，等號(hào)右邊取二階近似有

（3）底部隧洞節(jié)點(diǎn)壓力與室內(nèi)水深的關(guān)系（動(dòng)量方程）。忽略調(diào)壓室內(nèi)水流慣性和沿程水頭損失，有

式（11）中C1～C6均可由上一時(shí)步參數(shù)值求得，將計(jì)算結(jié)果代入式（10）可求得當(dāng)前時(shí)刻室內(nèi)氣體溫度。

2 氣墊式調(diào)壓室內(nèi)氣溫預(yù)測(cè)分析

為便于分析，以某水電站為例，其正常蓄水位（最高水位）為1 248.0 m，相應(yīng)下游水位為1 001.4 m，當(dāng)?shù)卮髿鈮海ㄋ?.94 m。電站裝機(jī)2×51.3 MW，額定流量26.6 m3/s。上游設(shè)氣墊式調(diào)壓室，頂拱折算高程1 025.2 m，底板高程1 010.0 m，凈尺寸98.6 m×10.6 m×15.16 m（長(zhǎng)×寬×高）。尾水調(diào)壓室采用開(kāi)敞式，凈斷面面積140.8 m2，底板高程988.8 m。機(jī)組甩、增負(fù)荷導(dǎo)葉關(guān)閉總時(shí)間分別采用8 s和10 s。電站輸水系統(tǒng)平面布置見(jiàn)圖2，管道主要參數(shù)見(jiàn)表1。

2.1 設(shè)計(jì)工況發(fā)生水力過(guò)渡過(guò)程

含氣墊式調(diào)壓室的水電站多為長(zhǎng)輸水道、高水頭的引水式電站，正常情況各參數(shù)控制值大多發(fā)生在最高水位、最大出力工況，為此甩負(fù)荷取兩臺(tái)機(jī)額定出力同時(shí)甩滿(mǎn)負(fù)荷。為便于比較，增負(fù)荷水位與甩負(fù)荷水位取值一致，工況變化為一臺(tái)機(jī)額定出力穩(wěn)定運(yùn)行，另一臺(tái)增至滿(mǎn)負(fù)荷?？紤]氣墊式調(diào)壓室具有氣室表面積大及波動(dòng)周期長(zhǎng)的特點(diǎn)，有利于氣體熱交換，但目前尚難以準(zhǔn)確估量，氣體多變指數(shù)m分別取1.2和1.4計(jì)算。溫度系列則取15、10、5 ℃進(jìn)行比較。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2及圖3，其中圖3（a）給出了最大溫升、最大溫降及冰點(diǎn)續(xù)時(shí)（零下溫度最大持續(xù)時(shí)間）的含義。

計(jì)算結(jié)果表明，在設(shè)計(jì)工況下：

（1）室內(nèi)氣體初始溫度對(duì)氣體最大溫升、最大溫降以及最大溫度變幅的影響較小，最低、最高溫度主要受初始溫度的控制，且基本為線(xiàn)性關(guān)系，設(shè)計(jì)分析時(shí)，應(yīng)取可能的最低、最高初始?xì)鉁剡M(jìn)行計(jì)算。初始?xì)怏w溫度相同時(shí)，甩負(fù)荷工況溫度最大升幅比溫度降幅大，而增負(fù)荷工況正好相反;相同水位及出力時(shí)，甩負(fù)荷工況的溫度變化幅度比增負(fù)荷工況的大得多，即甩負(fù)荷是最大溫升和最大溫降的控制工況。

（2）實(shí)際工作中，室內(nèi)最高氣體溫度一般要求控制在80 ℃以?xún)?nèi)，當(dāng)溫度達(dá)到80 ℃則報(bào)警。該例最大溫升在18 ℃以?xún)?nèi)，考慮極端最高初始?xì)鉁貢r(shí)，氣體最高溫度也不會(huì)出現(xiàn)危險(xiǎn)的控制值。一方面，氣墊式調(diào)壓室深埋地下，實(shí)際工程中氣體初始溫度一般較低，產(chǎn)生較高溫度的可能性低;另一方面，室內(nèi)高壓有助于提高水的沸點(diǎn)，氣體溫度升高引起水沸騰幾無(wú)可能。

（3）氣熱交換越充分對(duì)控制室內(nèi)氣體最大溫升、最大溫降越有利，相關(guān)參數(shù)控制值與氣體多變指數(shù)為線(xiàn)性關(guān)系。若氣體多變指數(shù)按1.2計(jì)算（考慮部分熱交換），則溫度變化幅度要小得多，本例當(dāng)初始?xì)怏w溫度不低于5 ℃時(shí)，發(fā)生有害低溫的可能性較小。

（4）若假定氣體變化遵循等熵過(guò)程，則當(dāng)該電站初始?xì)怏w溫度低于10 ℃時(shí)，就存在氣溫低于0 ℃（水體結(jié)冰冰點(diǎn)）的可能。當(dāng)初始?xì)怏w溫度繼續(xù)降低時(shí)，冰點(diǎn)續(xù)時(shí)將迅速增加。本例中當(dāng)初始?xì)怏w溫度為5 ℃時(shí)，冰點(diǎn)續(xù)時(shí)甩負(fù)荷將達(dá)到68 s，增負(fù)荷工況達(dá)到67 s?？紤]過(guò)渡過(guò)程中水體流動(dòng)的有利影響，若允許事故工況冰點(diǎn)續(xù)時(shí)不超過(guò)10 min，則無(wú)結(jié)冰風(fēng)險(xiǎn)。

2.2 設(shè)計(jì)工況電站正常穩(wěn)定運(yùn)行

電站正常穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，水、氣溫度基本一致或氣溫略高（一般相差在2 ℃以?xún)?nèi)[16]），短期內(nèi)相關(guān)溫度幾乎不變，一般也不會(huì)發(fā)生控制性高溫，但低溫危害可能性仍然存在。當(dāng)取用水源水體溫度較低時(shí)，正常發(fā)電管道內(nèi)流速一般不小于2 m/s（經(jīng)濟(jì)流速），在此流速下即便水溫低于0 ℃，管道內(nèi)也不會(huì)結(jié)冰[17]。但氣墊式調(diào)壓室內(nèi)不同，電站正常穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，調(diào)壓室內(nèi)水體基本是靜止的或僅有微小擾動(dòng)，當(dāng)水體溫度較低且持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，可能有結(jié)冰的風(fēng)險(xiǎn)，并進(jìn)而通過(guò)熱傳遞影響氣體溫度（調(diào)壓室氣體與水面接觸面積較大）。不過(guò)，此類(lèi)電站輸水道一般較長(zhǎng)，以算例電站為例，正常運(yùn)行時(shí)水流從進(jìn)水口流到調(diào)壓室約需1 h，此過(guò)程中水體可以較充分與外界進(jìn)行熱交換，室內(nèi)溫度受水源（水庫(kù)進(jìn)水口附近）溫度影響大大降低。

2.3 進(jìn)水口工作閘門(mén)事故關(guān)閉

當(dāng)電站進(jìn)水口工作閘門(mén)事故關(guān)閉時(shí)，若機(jī)組導(dǎo)葉長(zhǎng)時(shí)間未能關(guān)閉，則氣墊式調(diào)壓室水位會(huì)因補(bǔ)給機(jī)組發(fā)電耗水而快速降低，從而引起室內(nèi)氣體急劇膨脹，溫度大幅降低，引發(fā)有害低溫。選取不同滯后時(shí)間（事故發(fā)生后至導(dǎo)葉開(kāi)始關(guān)閉的時(shí)間）進(jìn)行計(jì)算分析，因事故工況引發(fā)的過(guò)渡過(guò)程速度快，故氣體與外界來(lái)不及熱交換，接近等熵（絕熱）過(guò)程，氣體多變指數(shù)取1.4，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖4。

室內(nèi)水深與氣體溫度變化

計(jì)算結(jié)果表明，隨著滯后時(shí)間的增大，氣墊式調(diào)壓室的最小水深不斷減小，氣體體積膨脹加劇，氣體最低溫度不斷下降，且機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉后氣室氣體溫度長(zhǎng)期維持在較低值，回升緩慢。對(duì)于該電站，當(dāng)滯后30 s時(shí)，氣室氣體溫度就已較長(zhǎng)時(shí)間（約2 min）在0 ℃附近了，若滯后時(shí)間再增長(zhǎng)，則冰點(diǎn)續(xù)時(shí)會(huì)快速增長(zhǎng)，因此機(jī)組導(dǎo)葉能否及時(shí)關(guān)閉十分重要?？刂频蜏夭⒖紤]水體流動(dòng)的有利影響，若允許事故工況冰點(diǎn)續(xù)時(shí)不超過(guò)10 min，則事故發(fā)生后機(jī)組導(dǎo)葉開(kāi)始動(dòng)作的滯后時(shí)間不宜超過(guò)1 min。具體控制要求還需結(jié)合事故情況調(diào)壓室最低溫度和最小水深防控要求來(lái)定。

2.4 壓力管道事故爆管情況

壓力鋼管維護(hù)不及時(shí)、設(shè)備老化、誤操作等可能引起氣墊式調(diào)壓室與機(jī)組間的壓力管道爆管。當(dāng)爆管事故發(fā)生后，爆管處水量損失也迅速增加，則不論機(jī)組是否及時(shí)關(guān)閉，調(diào)壓室內(nèi)的水體都會(huì)在氣室巨大壓力作用下快速外流，引起氣體膨脹，溫度迅速降低。爆管處孔口擬按閥門(mén)模擬，將巖石阻力以及爆裂孔口大小通過(guò)阻力系數(shù)（或流量系數(shù)）的取值加以考慮。閥門(mén)孔口流量計(jì)算公式為

式中：QP為流量;Cd為流量系數(shù);AG為開(kāi)啟面積;ΔHP為進(jìn)、出口斷面的測(cè)壓管水頭差。

（1）甩負(fù)荷過(guò)程中發(fā)生爆管。壓力鋼管長(zhǎng)期運(yùn)行后承壓能力降低，或誤操作引發(fā)超過(guò)設(shè)計(jì)允許的最大壓力，都可能引起壓力鋼管爆管，其發(fā)生時(shí)間最可能在甩負(fù)荷最大壓力發(fā)生時(shí)刻附近。為此，針對(duì)兩機(jī)甩負(fù)荷的情況，模擬壓力管道在最大壓力發(fā)生點(diǎn)發(fā)生爆管，閥門(mén)的CdAG分別取0.5、1.0、1.5，初始?xì)怏w溫度取10 ℃，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖5。

顯然，巖石的阻礙作用越小、爆管程度越大，室內(nèi)水位下降得越快，體積膨脹得越劇烈，室內(nèi)氣體最低溫度越低，冰點(diǎn)續(xù)時(shí)越長(zhǎng)。當(dāng)爆管缺口較大時(shí)，有可能導(dǎo)致結(jié)冰和低溫危害以及調(diào)壓室漏孔和管道進(jìn)氣。具體控制要求，可結(jié)合事故情況及調(diào)壓室最低溫度、最小水深防控要求來(lái)定。

（2）正常運(yùn)行時(shí)突然發(fā)生爆管。電站經(jīng)長(zhǎng)期運(yùn)行后，壓力鋼管會(huì)產(chǎn)生一系列微小裂縫，經(jīng)拓展及貫通后形成較為發(fā)育的裂縫，有可能在正常運(yùn)行過(guò)程中引發(fā)疲勞破壞。分析表明（見(jiàn)圖6、圖7），當(dāng)巖石阻礙作用小、爆管程度大時(shí)，冰點(diǎn)續(xù)時(shí)將顯著加長(zhǎng)，并可能長(zhǎng)期處于冰點(diǎn)之下。產(chǎn)生這一現(xiàn)象的主要原因在于正常運(yùn)行時(shí)機(jī)組未能及時(shí)關(guān)閉，機(jī)組發(fā)電流量加劇了氣墊式調(diào)壓室流量的損失。若機(jī)組能及時(shí)關(guān)閉，則冰點(diǎn)續(xù)時(shí)可大為縮短。為減輕事故危害，爆管后首要任務(wù)是設(shè)法及時(shí)關(guān)閉機(jī)組導(dǎo)葉，并結(jié)合事故情況調(diào)壓室最低溫度和最小水深防控要求，及時(shí)將氣墊式調(diào)壓室從系統(tǒng)中切出。

3 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)構(gòu)建氣墊式調(diào)壓室水力計(jì)算數(shù)學(xué)模型，針對(duì)可能引起溫度較大變化的相關(guān)情況進(jìn)行模擬預(yù)測(cè)和分析，主要分析結(jié)論及相關(guān)建議如下。

（1）氣墊式調(diào)壓室各種因素引起的氣體溫度變化特別是溫度降低應(yīng)引起重視。過(guò)高或過(guò)低的氣溫及其交替變化會(huì)顯著增加洞室結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力和疲勞破壞風(fēng)險(xiǎn)，損害室內(nèi)監(jiān)測(cè)儀器及設(shè)施設(shè)備，影響調(diào)壓室的運(yùn)行控制;過(guò)低的溫度及其持續(xù)作用，還可能使室內(nèi)水體結(jié)冰，導(dǎo)致調(diào)壓室逐漸失去功能，并有進(jìn)一步堵塞壓力管道的危險(xiǎn)。

（2）氣墊式調(diào)壓室內(nèi)發(fā)生高溫危害的可能性較小但低溫危害可能性較大。發(fā)生危害的主要情況包括：水源溫度較低的正常穩(wěn)定運(yùn)行及電站過(guò)渡過(guò)程中，進(jìn)水口工作閘門(mén)事故關(guān)閉和壓力管道事故爆管等，以正常運(yùn)行時(shí)突然發(fā)生爆管、機(jī)組導(dǎo)葉又不能及時(shí)關(guān)閉的事故情況最為嚴(yán)重，這與事故工況水量損失較快、氣體與外界來(lái)不及進(jìn)行熱交換有關(guān)，需就相關(guān)情況逐一分析（氣體多變指數(shù)宜取1.4），確定可能的最高、最低溫度及冰點(diǎn)續(xù)時(shí)。

（3）氣墊式調(diào)壓室氣溫影響分析應(yīng)就設(shè)計(jì)和事故情況分別進(jìn)行。設(shè)計(jì)工況的溫度變化應(yīng)在設(shè)計(jì)過(guò)程中加以考慮，通過(guò)增加輔助措施（如備用加熱設(shè)備）來(lái)滿(mǎn)足要求。發(fā)生概率較小的事故工況，需考慮氣墊式調(diào)壓室的重要性及失事危害，除采取措施盡量避免外，可考慮在調(diào)壓室連接隧洞段增設(shè)事故閘門(mén)，必要時(shí)可將氣墊式調(diào)壓室臨時(shí)從系統(tǒng)中切出，以防止事故擴(kuò)大。

（4）室內(nèi)氣體初始溫度是決定氣體最低、最高溫度的一個(gè)重要的參數(shù)。因室內(nèi)氣體初始溫度對(duì)氣體最大溫升、最大溫降及最大溫度變幅的影響很小，故最低、最高溫度主要受初始溫度的控制，且基本為線(xiàn)性關(guān)系。室內(nèi)氣體初始溫度與調(diào)壓室圍巖性質(zhì)、室內(nèi)水溫等眾多因素有關(guān)，雖難以準(zhǔn)確確定，但實(shí)測(cè)資料顯示，電站正常穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)氣溫一般較水溫略高（2 ℃以?xún)?nèi)）。設(shè)計(jì)分析時(shí)，可通過(guò)類(lèi)似電站的實(shí)測(cè)資料加以核定，并取可能的最低、最高初始?xì)鉁剡M(jìn)行計(jì)算。

（5）初始?xì)怏w溫度相同時(shí)，甩負(fù)荷工況溫度最大升幅要比溫度降幅大，而增負(fù)荷工況正好相反;但相同水位及出力時(shí)，甩負(fù)荷工況的溫度變化幅度要比增負(fù)荷工況的大得多，甩負(fù)荷是最大溫升和最大溫降的控制工況。

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