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    動(dòng)壓影響巷道切頂卸壓護(hù)巷技術(shù)研究

    2022-02-09 08:09:18范李巖
    西部探礦工程 2022年12期
    關(guān)鍵詞:回風(fēng)順切頂動(dòng)壓

    范李巖

    (山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán)南河煤業(yè)有限公司,山西 高平 048400)

    巷道受一次或者多次采動(dòng)壓力影響后圍巖應(yīng)力集中,呈現(xiàn)變形量大、支護(hù)困難等特點(diǎn)[1]。特別是隨著煤層賦存深度增加,巷道所在區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造更為復(fù)雜、受地應(yīng)力影響更為顯著,動(dòng)壓影響巷道圍巖支護(hù)更為困難[2~3]。為此,眾多的學(xué)者及工程技術(shù)人員對(duì)動(dòng)壓影響巷道圍巖支護(hù)技術(shù)展開(kāi)研究,其中康紅普等[4]認(rèn)為預(yù)應(yīng)力在巷道圍巖支護(hù)中起重要作用,高預(yù)緊力、強(qiáng)支護(hù)可發(fā)揮錨網(wǎng)索主動(dòng)支護(hù)作用,并以章村礦動(dòng)壓影響巷道為工程實(shí)例,對(duì)全斷面高預(yù)緊力強(qiáng)烈錨索支護(hù)效果進(jìn)行分析;許興量等[5]針對(duì)曹村礦+500m水平大巷動(dòng)壓影響下圍巖變形嚴(yán)重問(wèn)題,綜合使用理論分析、數(shù)值模擬、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)技術(shù)手段對(duì)動(dòng)壓影響巷道圍巖變形機(jī)理進(jìn)行分析,并針對(duì)性提出圍巖控制技術(shù);陳曉祥等[6]針對(duì)綜放開(kāi)采動(dòng)壓影響巷道變形大問(wèn)題進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)動(dòng)壓影響巷道巷幫塑性區(qū)剪切滑移變形是圍巖變形量的主要原因,控制巷幫變形應(yīng)對(duì)針對(duì)破碎區(qū)、塑性區(qū)滑移面進(jìn)行加固,提出采用注漿方式加固圍巖并強(qiáng)化頂?shù)装濉⑾飵椭ёo(hù)強(qiáng)度。15111工作面回采巷道為研究對(duì)象,對(duì)動(dòng)壓影響巷道圍巖變形特征進(jìn)行分析,并確定導(dǎo)致巷道變形破壞的主控因素,最后提成采用切頂卸壓方式降低巷道圍巖應(yīng)力集中程度、恒阻大變形錨索強(qiáng)化圍巖支護(hù),實(shí)現(xiàn)了動(dòng)壓影響巷道圍巖變形有效控制。

    1 工程概況

    15111 工作面設(shè)計(jì)推進(jìn)長(zhǎng)度800m、傾向長(zhǎng)120m,采面整體為單斜構(gòu)造,兩順槽西高東低,落差約29~50m,工作面回采的15#煤層傾角6°~21°、平均15°,厚約2.4~4.5m,平均厚度3.15m,煤層頂?shù)装鍘r性以泥巖、灰?guī)r、砂質(zhì)泥巖等為主,具體頂?shù)装鍘r性如表1所示。根據(jù)回采巷道掘進(jìn)揭露以及已有物探資料顯示,采面626~632m段回風(fēng)順槽揭露頂板空洞區(qū)域,寬約0.8m,高約0.5m,方向?yàn)槲髂贤鶘|北方向延伸(N45°E)頂板局部有黃泥覆蓋,頂板破碎不完整。15111采煤工作面裝備ZZ8000/22/44型液壓支架、SGZ-764/400型刮板輸送機(jī)和MG300/730-WD 型采煤機(jī),工作面采煤實(shí)行一次采全高開(kāi)采方式。15111 工作面采用“兩進(jìn)一回”通風(fēng)方式,留設(shè)的保護(hù)煤柱寬度為20m,待15103工作面回采完畢后15103 輔運(yùn)順槽作為15111 回風(fēng)順槽使用,具體采面位置如圖1所示。15111回風(fēng)順槽在采動(dòng)壓力影響下圍巖變形量較大,為此提出采用切頂卸壓方式降低動(dòng)壓對(duì)巷道圍巖變形影響同時(shí)使用恒阻錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),以便實(shí)現(xiàn)動(dòng)壓影響巷道圍巖變形有效控制。

    圖1 巷道位置示意圖

    表1 15#煤層頂?shù)装鍘r性參數(shù)

    2 動(dòng)壓影響巷道圍巖變形特征分析

    動(dòng)壓影響巷道圍巖變形特征與巷道所處地質(zhì)條件、圍巖力學(xué)環(huán)境等密切相關(guān),15111 回風(fēng)順槽埋深均值為300m,地應(yīng)力整體較小。在動(dòng)壓影響下15111回風(fēng)順槽原有的錨索出現(xiàn)失效,已無(wú)法滿足巷道控制需要,因此需要對(duì)巷道變形破壞的主控因素進(jìn)行分析,并針對(duì)性提出圍巖控制技術(shù)方法。

    2.1 巷道圍巖變形特征

    具體現(xiàn)場(chǎng)獲取的15111 回風(fēng)順槽圍巖變形現(xiàn)場(chǎng)情況如圖2所示。從現(xiàn)場(chǎng)變形情況可以看出,回風(fēng)順槽頂板破壞較為嚴(yán)重,圖2(a)、圖2(b)中可清晰地看到頂板出現(xiàn)不同程度下沉,巷道頂板變形破壞范圍超過(guò)1.5m甚至局部超過(guò)2.0m;頂板離層現(xiàn)象較為明顯,錨固區(qū)內(nèi)以及錨固區(qū)外巖體均出現(xiàn)一定程度的離層情況;頂板巖層破碎,局部頂板位置金屬網(wǎng)出現(xiàn)網(wǎng)兜,頂板下沉量達(dá)到500~1000mm;部分支護(hù)用懸吊在半空中,已失去圍巖控制作用。巷道底板出現(xiàn)一定程度底鼓,如圖3(c)所示,局部位置底鼓量大是動(dòng)壓影響巷道變形特征之一,同時(shí)也是巷道圍巖控制難點(diǎn),在底鼓影響下局部支柱出現(xiàn)傾斜,影響巷道正常使用。

    圖2 巷道圍巖變形現(xiàn)場(chǎng)情況

    2.2 圍巖變形主控因素分析

    工程地質(zhì)條件、施工條件以及圍巖賦存環(huán)境等因素共同決定了巷道圍巖變形與破壞,依據(jù)15111回風(fēng)順槽現(xiàn)場(chǎng)條件及圍巖變形特征等,將影響巷道變形破壞的因素歸結(jié)為以下2 個(gè)方面:①地質(zhì)因素,15111 回風(fēng)順槽淺部圍巖以泥巖、炭質(zhì)泥巖等為主,存在有承載能力差、強(qiáng)度低等點(diǎn),同時(shí)煤層基本頂(K2 灰?guī)r)具有裂隙發(fā)育、充填有砂質(zhì)泥巖,巷道圍巖遇水后會(huì)進(jìn)一步降低其強(qiáng)度;現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)發(fā)現(xiàn)巷道圍巖中裂隙發(fā)育,整體性及完整性較差。②開(kāi)采因素,采動(dòng)壓力影響下巷道原有應(yīng)力平衡狀態(tài)遭受破壞,導(dǎo)致圍巖中塑性區(qū)進(jìn)一步擴(kuò)展,原支護(hù)體系錨固端不再處于塑性區(qū)之外,導(dǎo)致圍巖變形量進(jìn)一步增加;頂板淺部巖體受較大的拉應(yīng)力影響,局部出現(xiàn)破斷垮落情況。

    3 切頂卸壓技術(shù)應(yīng)用

    依據(jù)15111 回風(fēng)順槽圍巖變形特點(diǎn)及圍巖變形主控因素分析結(jié)果并針對(duì)巷道原有錨索支護(hù)強(qiáng)度低、無(wú)法控制巷道圍巖變形等問(wèn)題,提出采用切頂卸壓+恒阻大變形錨索控制圍巖,通過(guò)切頂卸壓后在頂板局部范圍內(nèi)切斷應(yīng)力傳遞路徑,降低巷道圍巖應(yīng)力集中程度,以便保護(hù)巷道頂板完整性;通過(guò)恒阻大變形錨索強(qiáng)化圍巖支護(hù),進(jìn)一步控制頂板下沉量,充分發(fā)揮巷道圍巖自身承載能力,確保巷道斷面滿足使用需要。

    3.1 切頂卸壓參數(shù)

    切頂卸壓護(hù)巷關(guān)鍵需要確定合理的切頂參數(shù),采用理論計(jì)算以及工程規(guī)范兩個(gè)方面合理確定切頂鉆孔技術(shù)參數(shù)[7-9]。

    (1)理論計(jì)算。理論計(jì)算依據(jù)相關(guān)學(xué)者提出的碎脹系數(shù)切縫計(jì)算公式確定,具體表達(dá)式為:

    式中:H縫——切頂鉆孔切頂高度,m;

    H采高——采面開(kāi)采高度,取3.15m;

    ΔH1——頂板下沉量,0.06m;

    ΔH2——底板底鼓量,0.05m;

    k——破碎巖體碎脹系數(shù),取1.4。

    將上述參數(shù)帶入公式(1)即求得H縫=7.6m。

    (2)依據(jù)相關(guān)工程規(guī)范,確定H縫≥2.6H采高。采面采高為3.15m,則切縫高度應(yīng)在8.2m 以上。綜合考慮確切頂鉆孔切頂高度為8.2m。

    依據(jù)15111回風(fēng)順槽現(xiàn)場(chǎng)情況,將切頂鉆孔布置在與頂板距采面幫200mm位置且向采面幫有10°傾斜角,切頂鉆孔沿著巷道走向布置,鉆孔間距均為800mm,切縫深度統(tǒng)一為8.2m。

    3.2 恒阻大變形錨索支護(hù)

    采用恒阻大變形錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),可起到承受?chē)鷰r大變形目的,而且可吸圍巖變形釋放的能量。具體在巷道內(nèi)恒阻大變形錨索布置情況如圖3所示。恒阻大變形錨索一排布置3 根,布置間排為1200mm、排距為800mm。在靠近切頂鉆孔位置布置恒阻大變形錨索可減少切頂爆破對(duì)頂板影響,降低頂板下沉量。

    圖3 恒阻大變形錨索布置示意圖

    3.3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果

    在15111回風(fēng)順槽進(jìn)行切頂卸壓后,布置測(cè)站持續(xù)監(jiān)測(cè)巷道圍巖變形情況,具體監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖4所示。

    圖4 巷道圍巖變形監(jiān)測(cè)曲線

    通過(guò)切頂卸壓切斷了巷道頂板應(yīng)力傳遞路徑,從而降低采動(dòng)壓力對(duì)巷道圍巖變形影響、降低巷道圍巖應(yīng)力集中程度;同時(shí)通過(guò)恒阻大變形錨索對(duì)頂板進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng),進(jìn)一步發(fā)揮巷道直接頂(K2灰?guī)r)自身承載能力,減少巖層離層量及變形量。現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用后,15111回風(fēng)順槽圍巖變形量在切頂、補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)后75d基本趨于穩(wěn)定,其中頂板下沉、兩幫位移量分別穩(wěn)定在103mm、82mm,圍巖變形量整體較小,表明現(xiàn)場(chǎng)確定的切頂卸壓技術(shù)參數(shù)以及恒阻大變形錨索布置參數(shù)等較為合理,采用的支護(hù)技術(shù)在控制動(dòng)壓巷道圍巖變形方面取得較好效果。

    4 總結(jié)

    (1)15111 回風(fēng)順槽圍巖變形呈現(xiàn)出頂板下沉量大、底鼓嚴(yán)重等問(wèn)題,綜合分析導(dǎo)致巷道變形量大的主控因素包括有地質(zhì)因素、開(kāi)采因素。地質(zhì)因素是巷道淺部圍巖以泥巖、炭質(zhì)泥巖等為主,承載能力差、強(qiáng)度低,基本頂(K2 灰?guī)r)具有裂隙發(fā)育、整體性及完整性較差;開(kāi)采因素是采動(dòng)壓力導(dǎo)致圍巖中塑性區(qū)擴(kuò)展,原支護(hù)體系錨固端不再處于塑性區(qū)之外,導(dǎo)致圍巖變形量進(jìn)一步增加,頂板淺部巖體受較大的拉應(yīng)力影響,局部出現(xiàn)破斷垮落情況。

    (2)基于15111 回風(fēng)順槽現(xiàn)場(chǎng)情況,綜合使用切頂卸壓+恒阻大變形錨索控制圍巖變形,通過(guò)切頂卸壓降低回風(fēng)順槽圍巖應(yīng)力集中程度,恒阻大變形錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)提高頂板下沉量及離層量?,F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用后,15111回風(fēng)順槽圍巖變形量大問(wèn)題得以較好解決,巷道頂板下沉、兩幫位移量分別穩(wěn)定在103mm、82mm,基本不出現(xiàn)底鼓情況,可滿足巷道后續(xù)使用需要。

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