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    超臨界循環(huán)流化床鍋爐管式空預(yù)器低溫腐蝕原因分析和改造治理

    2022-02-03 08:19:24
    關(guān)鍵詞:預(yù)器露點(diǎn)漏風(fēng)

    李 洋

    (中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)華中電力試驗(yàn)研究院有限公司,湖南 長(zhǎng)沙 410000)

    0 前言

    某電廠裝機(jī)兩臺(tái)350MW 循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組,機(jī)組脫硫工藝為爐內(nèi)干法脫硫搭配爐外煙氣半干法脫硫。該機(jī)組目前存在空預(yù)器漏風(fēng)率偏大,積灰嚴(yán)重,進(jìn)而造成空預(yù)器堵塞的問(wèn)題,影響機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。為解決此難題,該文擬針對(duì)該廠1 號(hào)機(jī)組進(jìn)行試驗(yàn)研究,旨在發(fā)現(xiàn)空預(yù)器漏風(fēng)大的原因,并提出改造措施。

    1 設(shè)備概述

    某電廠裝機(jī)兩臺(tái)350MW 循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組,鍋爐為東方鍋爐股份有限公司自主開(kāi)發(fā)和制造的,型號(hào)為DG1150/25.4-Ⅱ1 型超臨界循環(huán)流化床鍋爐,設(shè)計(jì)布置一次中間再熱型直流鍋爐。鍋爐緊身封閉,采取平衡通風(fēng)和固態(tài)排渣,優(yōu)化結(jié)構(gòu)為全鋼架懸吊、爐頂設(shè)計(jì)安裝成輕型金屬屋蓋??疹A(yù)器采用臥式順列四回程布置,管式空預(yù)器結(jié)構(gòu),空氣在管內(nèi)流動(dòng),煙氣在管外流動(dòng)。鍋爐設(shè)計(jì)燃用的煤種為煙煤,低熱值,煤種化學(xué)分析為高揮發(fā)分和高灰分??疹A(yù)器漏風(fēng)率為投產(chǎn)一年不高于1%,投產(chǎn)一年后不高于3%。

    2 空預(yù)器運(yùn)行現(xiàn)狀診斷

    該電廠自2016 年投運(yùn)以來(lái),空預(yù)器漏風(fēng)逐年增大,至2020年1號(hào)鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)大的問(wèn)題已經(jīng)影響機(jī)組正常帶負(fù)荷。由于風(fēng)機(jī)出力不足,機(jī)組被迫低風(fēng)量、低床壓運(yùn)行,導(dǎo)致床溫升高,引起爐內(nèi)結(jié)焦及脫硫效率下降。并且由于空預(yù)器積灰嚴(yán)重,在蒸汽吹灰過(guò)程中多次出現(xiàn)負(fù)壓大幅波動(dòng)的現(xiàn)象,振幅達(dá)到±1000Pa,嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行安全的同時(shí)也降低了經(jīng)濟(jì)性。

    針對(duì)此問(wèn)題,該文在空預(yù)器進(jìn)、出口煙道截面上按照網(wǎng)格法對(duì)氧量和排煙溫度進(jìn)行了多點(diǎn)測(cè)試。試驗(yàn)煤質(zhì)見(jiàn)表1,1 號(hào)鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)率和排煙溫度見(jiàn)表2。從表2 可以看出,在不同負(fù)荷下,該機(jī)組的空預(yù)器漏風(fēng)率遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)設(shè)計(jì)值,左側(cè)空預(yù)器的漏風(fēng)大于右側(cè)空預(yù)器漏風(fēng)。不同負(fù)荷下,左側(cè)排煙溫度均低于右側(cè)排煙溫度,側(cè)面論證了左側(cè)空預(yù)器漏風(fēng)偏大,并且左側(cè)排煙溫度為100℃~110℃,右側(cè)排煙溫度為125℃~155℃。清華大學(xué)李鵬飛將目前國(guó)內(nèi)外各種計(jì)算酸露點(diǎn)的經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了比較和分析,提出了對(duì)前蘇聯(lián)1973年《鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法》中酸露點(diǎn)經(jīng)驗(yàn)公式的修正公式[1],結(jié)合表1 中的煤質(zhì)數(shù)據(jù)計(jì)算出該煤質(zhì)下的酸露點(diǎn)為117.2℃,具體如公式(1)所示。左側(cè)排煙溫度區(qū)間已低于酸露點(diǎn),右側(cè)排煙溫度區(qū)間雖然高于酸露點(diǎn),但測(cè)試過(guò)程中發(fā)現(xiàn)右側(cè)空預(yù)器出口煙道斷面上存在單個(gè)點(diǎn)低于酸露點(diǎn)的區(qū)域。

    式中:?h為飛灰份額;Ax為燃料折算灰分;tld為純水蒸汽露點(diǎn)溫度;Sx為燃料折算硫分;β為與爐膛出口的過(guò)量空氣系數(shù)α有關(guān)的系數(shù)。α=1.2 時(shí),β=121,α=1.4~1.5 時(shí),β=129,標(biāo)準(zhǔn)一般取125。

    由水蒸氣表查取或者按照如公式(2)所示。

    式中:θHO2為煙氣中水蒸氣體積分?jǐn)?shù),%;Sx 為燃料折算六分,kg/kJ。

    Sx 如公式(3)所示,Ax 如公式(4)所示。

    式中:Sar、Aar分別為燃料的收到基硫分,灰分,%;Qnet.ar為燃料收到基低位發(fā)熱量,kJ/kg。

    3 空預(yù)器漏風(fēng)率高的原因分析

    3.1 空預(yù)器運(yùn)行環(huán)境惡劣,長(zhǎng)期處于低溫腐蝕環(huán)境下

    空預(yù)器的低溫腐蝕機(jī)理主要是燃料中的硫元素在燃燒過(guò)程中與O2反應(yīng)生成SO2,SO2在爐內(nèi)高溫區(qū)域下又被氧化為SO3。煙氣中的SO3在低溫區(qū)域開(kāi)始與水蒸氣反應(yīng)生成硫酸蒸汽。當(dāng)空預(yù)器低溫段的溫度低于煙氣中的酸露點(diǎn)時(shí),硫酸蒸汽開(kāi)始在空預(yù)器低溫管壁上凝結(jié)并附著在低溫管壁上,造成嚴(yán)重腐蝕。目前該廠末級(jí)空預(yù)器存在煙氣溫度低于酸露點(diǎn)的現(xiàn)象,水蒸氣和液化的硫酸附著在管壁上,具有極強(qiáng)的黏灰性,大量灰塵開(kāi)始附著在管壁上,影響了受熱面管壁的換熱能力。管壁溫度進(jìn)一步降低,又反過(guò)來(lái)加劇了硫酸蒸汽的凝結(jié)。長(zhǎng)時(shí)間的腐蝕造成空預(yù)器受熱面管壁穿孔、漏風(fēng),又進(jìn)一步降低了該區(qū)域內(nèi)的煙氣溫度,三種影響迭代反應(yīng)最終導(dǎo)致空預(yù)器漏風(fēng)率逐年增大[2-3]。

    3.2 脫硝系統(tǒng)氨逃逸增加

    該廠機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)較大,并且SNCR 系統(tǒng)脫銷(xiāo)反應(yīng)比較滯后,自動(dòng)控制系統(tǒng)無(wú)法滿足機(jī)組超低排放的要求,需要采用人工調(diào)整。在NOx排放較大的情況下,往往存在過(guò)量噴氨的情況,導(dǎo)致瞬時(shí)氨逃逸增大。逃逸的氨與煙氣中的SO3反應(yīng)生成硫酸氫氨。硫酸氫氨隨煙氣進(jìn)入空預(yù)器低溫段后,由于煙氣溫度下降,硫酸氫氨開(kāi)始轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)。液態(tài)的硫酸氫氨具有極強(qiáng)的黏污性,附著在空預(yù)器管壁上,造成空預(yù)器冷端積鹽、積灰、結(jié)垢、腐蝕[4-5],加劇了空預(yù)器漏風(fēng)。

    3.3 末級(jí)空預(yù)器管材耐蝕性差

    空預(yù)器低溫段管壁材質(zhì)選用考登鋼G355GHN,該類(lèi)鋼材換熱性能良好,造價(jià)低廉,但耐蝕性較差,經(jīng)過(guò)煙氣沖刷磨損后,表面比較粗糙,煙氣中液化的硫酸和硫酸氫氨更易黏附在管壁上,引起腐蝕、積灰,縮短了管材使用時(shí)間。機(jī)組經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后,部分煙氣流速較低的區(qū)域積灰較重,形成煙氣走廊,加劇了管壁沖刷、黏灰和腐蝕[6]。

    4 空預(yù)器改造措施

    4.1 空預(yù)器管材更換

    該文利用該廠1 號(hào)機(jī)組停機(jī)檢修期間,對(duì)空預(yù)器內(nèi)部進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)左、右側(cè)末級(jí)空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)換熱管破損、腐蝕較為嚴(yán)重。改造措施為將破損和腐蝕嚴(yán)重的換熱管更換為耐腐蝕性更強(qiáng)的搪瓷管。搪瓷管表面光滑,具有更強(qiáng)的抗黏附性,且易于清理,更適用于末級(jí)空預(yù)器的低溫環(huán)境。末級(jí)空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)由4 個(gè)管箱構(gòu)成,每個(gè)管箱有1536 根換熱管。本次改造將左、右側(cè)末級(jí)空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)2 號(hào)和3 號(hào)管箱換熱管全部進(jìn)行了更換,總計(jì)更換換熱管6144 根,換管比例達(dá)到50%。

    4.2 SNCR 噴氨優(yōu)化調(diào)整

    機(jī)組開(kāi)機(jī)后對(duì)SNCR 進(jìn)行了噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)。通過(guò)測(cè)試不同負(fù)荷下反應(yīng)器進(jìn)、出口截面的NOx和O2的濃度分布和出口界面的氨濃度值,判斷SNCR 反應(yīng)器進(jìn)、出口截面的NOx濃度分布均勻性。并對(duì)噴氨手動(dòng)調(diào)門(mén)進(jìn)行實(shí)時(shí)調(diào)整,降低氨逃逸濃度,并優(yōu)化自動(dòng)控制邏輯,實(shí)現(xiàn)噴氨自動(dòng)控制。

    5 空預(yù)器改造后效果

    該廠將左、右側(cè)末級(jí)空預(yù)器腐蝕、破損的換熱管更換為搪瓷管材后,再次對(duì)機(jī)組進(jìn)行空預(yù)器漏風(fēng)測(cè)試試驗(yàn)。試驗(yàn)表明,改造后,機(jī)組不同負(fù)荷下的空預(yù)器漏風(fēng)率由20%~35%下降至5%~7%。改造前后空預(yù)器漏風(fēng)率對(duì)例如圖1 所示。左、右側(cè)排煙溫度分別比改造前提高了20℃、10℃,寬負(fù)荷下排煙溫度均高于煙氣中的酸露點(diǎn)溫度,有效抑制了低溫腐蝕環(huán)境的生成。改造前后排煙溫度對(duì)例如圖2 所示??疹A(yù)器改造后,在機(jī)組滿負(fù)荷工況下風(fēng)機(jī)電流下降明顯,A、B 一次風(fēng)機(jī)比改造前分別下降了30.7A、23.6A;A、B 送風(fēng)機(jī)比改造前分別下降了16.8A、4A;A、B 引風(fēng)機(jī)比改造前下降了82.4A、64.31A,解決了改造前因風(fēng)機(jī)裕量不足而制約機(jī)組帶負(fù)荷的技術(shù)難題。改造前后各風(fēng)機(jī)電流對(duì)例如圖3 所示。

    圖1 改造前后空預(yù)器漏風(fēng)率對(duì)比

    圖2 改造前后排煙溫度對(duì)比

    圖3 機(jī)組350MW 負(fù)荷下改造前后風(fēng)機(jī)電流對(duì)比

    噴氨優(yōu)化調(diào)整前,機(jī)組在350MW 負(fù)荷下,實(shí)測(cè)SNCR入口NOx平均濃度為252mg/m3,出口NOx平均濃度為42mg/m3,平均脫硝效率為83.5%。ST-00工況下反應(yīng)器入口NOx濃度分布相對(duì)比較均勻。此時(shí),SNCR 反應(yīng)器出口NOx濃度分布均勻性較差,氨逃逸濃度最高達(dá)8.63μL/L(6%O2)。SNCR 進(jìn)、出口NOx 濃度分布分別如圖4 和圖5 所示。

    根據(jù)摸底測(cè)試測(cè)得SNCR 出口NOx濃度分布結(jié)果,對(duì)噴氨不同支管的手動(dòng)閥門(mén)開(kāi)度進(jìn)行有針對(duì)性的調(diào)節(jié)。經(jīng)多輪噴氨調(diào)整后,反應(yīng)器出口NOx濃度分布結(jié)果如圖5 所示。

    對(duì)照反應(yīng)器出口NOx濃度分布圖(圖4~圖5),反應(yīng)器出口截面NOx分布均勻性得到明顯改善,并趨于穩(wěn)定。反應(yīng)器各側(cè)出口NOx濃度分布CV 值均小于30%,氨逃逸濃度最高降至2.03μL/L(6%O2),達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。

    圖4 ST 調(diào)整前反應(yīng)器出口NOx 濃度分布

    圖5 調(diào)整后反應(yīng)器出口NOx 濃度分布

    6 結(jié)論

    該文通過(guò)對(duì)某電廠機(jī)組鍋爐運(yùn)行數(shù)據(jù)理論分析,并針對(duì)空預(yù)器漏風(fēng)問(wèn)題進(jìn)行試驗(yàn)研究,查找出造成空預(yù)器漏風(fēng)偏大的原因,進(jìn)行了技術(shù)改造,結(jié)論如下:1)通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證,該廠的空預(yù)器左、右兩側(cè)漏風(fēng)均遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)值,排煙溫度偏低,部分區(qū)域排煙溫度以低于酸露點(diǎn)運(yùn)行,造成空預(yù)器管材腐蝕加劇。2)通過(guò)空預(yù)器運(yùn)行數(shù)據(jù)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)得出造成空預(yù)器漏風(fēng)大的原因?yàn)榭疹A(yù)器低溫段材質(zhì)為考登鋼,耐蝕性較差,且SNCR 脫硝裝置自動(dòng)控制系統(tǒng)難以滿足運(yùn)行需要,手動(dòng)噴氨造成氨逃逸超標(biāo),加劇生成硫酸氫氨。最終在低溫腐蝕、硫酸氫氨積灰積鹽腐蝕、煙氣沖刷的三重影響下,空預(yù)器長(zhǎng)期運(yùn)行,漏風(fēng)率逐年增大。3)通過(guò)噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn),使SNCR 出口煙道NOx分布濃度更均勻,氨逃逸濃度也降低至3.00μL/L 以內(nèi),降低了硫酸氫氨生成量,減少了因硫酸氫氨沉積造成空預(yù)器積灰積鹽腐蝕的長(zhǎng)期影響。4)通過(guò)技術(shù)改造,將末級(jí)空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)腐蝕、破損的換熱管全部更換為抗腐蝕、抗黏附性更強(qiáng)的搪瓷管,直接降低了空預(yù)器漏風(fēng)率,風(fēng)機(jī)電流下降,提高了機(jī)組的帶負(fù)荷能力,排煙溫度上升至酸露點(diǎn)以上,抑制了了低溫腐蝕環(huán)境的生成。機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性均得到了保障。

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