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    溝埋式矩形涵洞土壓力及填土等沉面分析

    2022-02-02 08:14:28汪東林
    關(guān)鍵詞:涵洞填方剪應(yīng)力

    高 磊,汪東林

    (1. 安徽省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究總院股份有限公司,安徽 合肥 230088;2. 安徽建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院,安徽 合肥 230601)

    在填方工程中,為了同步規(guī)劃供水、通訊、電力或行人通道,往往在填方土體中埋設(shè)涵洞,將其作為簡(jiǎn)易管廊。關(guān)于涵洞四周土壓力的計(jì)算方法,我國(guó)多個(gè)規(guī)范均有涉及,但不同規(guī)范的計(jì)算結(jié)果往往離散性較大[1]。如涵洞頂部的豎向土壓力實(shí)測(cè)值,往往大于上部填土厚度與相應(yīng)加權(quán)平均重度的乘積。可見(jiàn),涵洞的設(shè)計(jì)計(jì)算,需考慮填方工程的特征,尤其需考慮涵洞與填土剛度的差異性導(dǎo)致填土不均勻沉降誘發(fā)的“土拱”效應(yīng)。

    根據(jù)場(chǎng)地情況,可采用上埋式或溝埋式涵洞。已有大量學(xué)者對(duì)涵洞的土壓力及工作特性進(jìn)行了不同角度的研究[2-7]。部分觀點(diǎn)認(rèn)為:對(duì)于溝埋式涵洞,其兩側(cè)原狀土體的自重壓縮早已完成,新填土體內(nèi)土柱的壓縮量大于外土柱的壓縮量,因此溝埋式涵洞頂部土壓力小于土柱壓力[8-9]。然而也有現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究表明,溝埋式涵洞頂部的土壓力實(shí)測(cè)結(jié)果均大于按線性土壓力理論(土柱法)計(jì)算的結(jié)果[10]。可見(jiàn),溝埋涵洞土壓力的計(jì)算方法尚不成熟,部分規(guī)范未提供涵洞豎向土壓力的計(jì)算公式與方法[11-12]。

    填方工程中,涵洞兩側(cè)及上部填方發(fā)生較大沉降,而涵洞本身剛度較大,其沉降相對(duì)較小,故涵洞與填土交接處產(chǎn)生明顯的剛度差異。為了進(jìn)一步了解涵洞對(duì)填方工程變形的相互影響,本文對(duì)溝埋式矩形涵洞頂部土壓力及填土變形進(jìn)行了對(duì)比分析,為準(zhǔn)確把握涵洞的變形規(guī)律提供一定的參考。

    1 數(shù)值計(jì)算模型

    在不同的工程環(huán)境中,涵洞的設(shè)置位置、兩側(cè)的挖方寬度與深度、填方高度不盡相同,形成不同的計(jì)算方案。為了便于分析,本文暫考慮對(duì)稱情況,分析模型如圖1 所示。涵洞寬度D=4 m、高度N=5 m,涵洞鋼筋混凝土壁厚50 cm。

    圖1 溝埋式涵洞計(jì)算簡(jiǎn)圖

    由于涵洞的長(zhǎng)度較大,該工程問(wèn)題可按平面應(yīng)變考慮,土體及涵洞的計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1,土體參數(shù)來(lái)源于相關(guān)勘察報(bào)告。涵洞直接堆放在原狀土表面,交界處應(yīng)設(shè)置找平層與墊層。還應(yīng)設(shè)置輔助措施,降低箱涵四周與填土的摩擦,減緩填土與箱涵交接處的應(yīng)力集中。土體采用Mohr-Coulomb 破壞準(zhǔn)則進(jìn)行模擬,涵洞采用板單元進(jìn)行模擬。

    表1 土體計(jì)算參數(shù)

    采用Plaxis 軟件進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算模型底部為固定邊界,兩側(cè)為水平方向位移約束條件,有限元網(wǎng)格剖分如圖2所示,涵洞與填土之間設(shè)置界面單元。一般地,涵洞與填土交接處的網(wǎng)格剖分較細(xì),而遠(yuǎn)離涵洞位置的網(wǎng)格剖分相對(duì)較粗糙。通過(guò)激活涵洞并逐層激活填土計(jì)算單元[2,8,13],模擬填土的分階段填筑。

    圖2 有限元網(wǎng)格劃分(單元:1 578 個(gè))

    2 填土變形與土壓力特征分析

    溝槽寬度、深度、填土高度等參數(shù)對(duì)填土的變形與土壓力分析具有重要影響,現(xiàn)探討這些參數(shù)取值變化對(duì)填方工程的具體影響。

    2.1 溝槽寬度的影響

    溝埋式涵洞的填土內(nèi)部豎向沉降云圖的典型形狀如圖3 所示。可見(jiàn),由于溝槽內(nèi)涵洞兩側(cè)的填土沉降較大,涵洞兩側(cè)填土明顯形成“下凹”形狀的沉降云圖;而由于涵洞剛度較大,涵洞正上方的填土明顯形成“上凸”形狀的沉降云圖。這種填土沉降云圖的曲線變化,是由于涵洞與填土的剛度差異,即不均勻沉降造成的,因而在涵洞位置處,必然存在一定的應(yīng)力集中。

    圖3 溝埋式涵洞填土豎向沉降云圖

    圖4 給出了不同溝槽寬度時(shí)填土內(nèi)部的等沉面分布情況。溝槽寬度B=12.0 m 時(shí),填土表面的最大豎向沉降為29.1 mm;B=24.0 m 時(shí),填土表面的最大豎向沉降為32.2 mm;B=36.0 m 時(shí),填土表面的最大豎向沉降為34.8 mm。若涵洞兩側(cè)無(wú)原狀土(即全部挖除至涵洞底板位置),填土表面的最大豎向沉降為40.2 mm??梢?jiàn),涵洞正上方填土的最大豎向沉降值隨著涵洞兩側(cè)溝槽寬度的增大而逐漸增大,涵洞周邊土體不均勻沉降的范圍也逐漸增大。為了降低填土的沉降,在溝槽寬度能夠放置涵洞的情況下,應(yīng)盡可能減小溝槽的寬度,一方面可以降低溝槽挖方量,另一方面可以減低填土的豎向沉降。

    通常所說(shuō)的內(nèi)土柱指涵頂寬度范圍內(nèi)正上方的土體,外土柱指與內(nèi)土柱兩側(cè)相鄰的土體。對(duì)于溝埋式涵洞而言,涵洞兩側(cè)溝槽中的土體屬于外土柱,如圖3 所示。由圖3 與圖4 可知,涵洞附近同一標(biāo)高的水平斷面上,涵洞正上方土體的豎向沉降小于涵洞兩側(cè)土體的豎向沉降,即內(nèi)土柱的豎向沉降小于外土柱的豎向沉降。

    圖4 不同溝槽寬度時(shí)填土等沉面分布(單位:cm)

    不妨定義土壓力系數(shù)k為同一位置處豎向土壓力值與土體自重應(yīng)力之比。圖5 給出了涵洞頂部中間位置土壓力系數(shù)k 隨溝槽寬度的變化情況??梢?jiàn),B=D,即涵洞周邊無(wú)松散填土而全為原地基土?xí)r,土壓力系數(shù)k=1,此時(shí)涵洞頂部土壓力等于上覆土重,無(wú)土拱效應(yīng)的影響。k隨B/D的增大而逐漸增大:當(dāng)B/D分別為2、4、6、8 時(shí),涵洞頂部土壓力相比上覆土重分別增大10%、23%、33%、37%。當(dāng)B/D=∞時(shí),溝埋式涵洞已變成上埋式涵洞,此時(shí)土壓力系數(shù)k取得最大值1.42。而當(dāng)B/D=10 時(shí),土壓力系數(shù)k=1.40,與其最大值1.42 相差1.4%,故B/D>10 后,溝槽壁對(duì)涵洞土壓力的影響很小,可視其為上埋式涵洞。

    圖5 溝槽寬度對(duì)涵洞頂部土壓力系數(shù)的影響

    圖5 表明,只有B/D=1 的情況下,土壓力系數(shù)k=1,其余情況下土壓力系數(shù)k均大于1,不存在土壓力系數(shù)k小于1 的情況??梢?jiàn),溝埋式涵洞頂部土壓力系數(shù)k均大于1,且k隨B/D的增大而逐漸增大,當(dāng)B/D>10 后,土壓力系數(shù)k 基本達(dá)到其最大值。只要B/D<10,溝埋式涵洞頂部的土壓力均小于上埋式的土壓力,故工程實(shí)際中盡可能采用溝埋式涵洞結(jié)構(gòu),可有效降低涵洞的荷載,從而提高涵洞的安全性。

    通常情況下,土壓力等于上覆土重。若土壓力大于上覆土重,說(shuō)明土體中存在“土拱”效應(yīng),使得某些部位出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象。只有在B=D情況下土壓力與上覆土重相等,此時(shí)無(wú)土拱效應(yīng)的影響;其余B>D情況下,土壓力均大于上覆土重,說(shuō)明B>D情況下,涵洞頂部均存在土拱效應(yīng)。特別地,當(dāng)B/D>10 后,土壓力系數(shù)k 取得最大值,說(shuō)明此時(shí)土拱效應(yīng)影響程度已達(dá)到最大。圖3 的填土沉降云圖形象說(shuō)明了涵洞頂部存在明顯的土拱效應(yīng)。

    上埋式涵洞的土壓力系數(shù)k 最大,說(shuō)明上埋式涵洞的土拱效應(yīng)最為強(qiáng)烈,外土柱的部分應(yīng)力通過(guò)土拱傳遞至涵洞頂部。溝埋式涵洞的土壓力系數(shù)通常小于上埋式涵洞的土壓力系數(shù),說(shuō)明溝埋式涵洞可以降低填土中的土拱效應(yīng),即溝埋式涵洞比上埋式涵洞受到的荷載要小。

    已有工程數(shù)據(jù)表明,實(shí)測(cè)值大于按線性土壓力理論(土柱法)計(jì)算的結(jié)果[10]。本文的上述計(jì)算結(jié)果符合該規(guī)律。

    特別地,涵洞的豎向沉降小于兩側(cè)填土的豎向沉降,涵洞側(cè)壁受到向下的負(fù)摩阻力,使得涵洞不僅承擔(dān)上部填土的土壓力,還承擔(dān)負(fù)摩阻力。可通過(guò)涵洞側(cè)壁的剪應(yīng)力來(lái)反映負(fù)摩阻力的大小,如圖6 所示。由圖6 可見(jiàn),隨著溝槽寬度的增加,涵洞側(cè)壁的剪應(yīng)力也逐漸增加,B/D=10 時(shí)剪應(yīng)力最大值是B/D=2 時(shí)的1.37 倍。為了降低負(fù)摩阻力對(duì)涵洞的影響,B/D取值越小對(duì)涵洞越有利,工程實(shí)際中建議取B/D≤2。

    圖6 溝槽寬度對(duì)涵洞側(cè)壁剪應(yīng)力最大值的影響

    上埋式與溝埋式涵洞的填土塑性區(qū)分布如圖7 所示。土體的塑性區(qū)是指應(yīng)力超過(guò)其屈服強(qiáng)度的區(qū)域,也往往是剪切變形較大的區(qū)域??梢?jiàn),上埋式涵洞的填土塑性區(qū)分布在涵洞側(cè)壁處,填土面水平情況下呈對(duì)稱分布。溝埋式涵洞除了在涵洞側(cè)壁處出現(xiàn)塑性區(qū)外,在溝壁處也出現(xiàn)塑性區(qū),這些位置的填土與涵洞或溝壁發(fā)生了較大的摩擦與剪切位移。

    圖7 填土內(nèi)部的塑性區(qū)分布

    2.2 溝槽深度的影響

    圖8 給出了不同溝槽深度對(duì)填土等沉面的影響,可見(jiàn),涵洞正上方填土的最大豎向沉降隨著涵洞兩側(cè)溝槽深度的增大而逐漸減小,等沉面的下凹面逐漸成于涵洞上方。

    圖8 不同溝槽深度時(shí)填土等沉面分布(單位:cm)

    涵洞頂部土壓力系數(shù)k隨溝槽深度W變化的規(guī)律如圖9 所示??梢?jiàn),土壓力系數(shù)k隨W的增大而呈線性減小規(guī)律:當(dāng)W分別為2 m、4 m、6 m、8 m 時(shí),涵洞頂部土壓力相比上覆土重分別增大34%、27%、20%、13%。當(dāng)W=2N=10 m 時(shí),土壓力系數(shù)k僅相比上覆土重增大6%,應(yīng)力增幅或土拱效應(yīng)已不明顯。因此,當(dāng)溝槽深度W大于涵洞高度N的2 倍以上時(shí),涵頂土壓力可按土柱法(上覆土重)計(jì)算。

    圖9 溝槽深度對(duì)涵洞頂部土壓力系數(shù)的影響

    溝槽深度對(duì)涵洞側(cè)壁剪應(yīng)力最大值的影響如圖10 所示??梢?jiàn),涵洞側(cè)壁的剪應(yīng)力隨著溝槽深度的增加基本呈線性減小規(guī)律,W=10 m 時(shí)剪應(yīng)力最大值是W=2 m 時(shí)的1.79 倍。

    圖10 溝槽深度對(duì)涵洞側(cè)壁剪應(yīng)力最大值的影響

    綜上所述,涵頂土壓力與側(cè)壁負(fù)摩阻力均隨著溝槽深度W增大而減小,因此工程實(shí)際中應(yīng)采用盡可能大的溝槽深度,以降低涵洞的荷載。但溝槽深度越大,溝槽開(kāi)挖土方量越大,造價(jià)越高,故溝槽的深度需根據(jù)開(kāi)挖工作量和涵洞土壓力等因素綜合確定。

    2.3 填土高度的影響

    圖11 給出了涵洞上方填土高度對(duì)涵洞頂部土壓力系數(shù)k的影響,可見(jiàn),土壓力系數(shù)k隨著填土高度的增加略有減小。填土高度H=36 m 時(shí)的土壓力系數(shù)僅比H=16 m 時(shí)降低了4.6%。盡管土壓力系數(shù)隨著填土高度的增加略有減小,但土壓力的絕對(duì)值持續(xù)增加。

    圖11 填土高度對(duì)涵洞頂部土壓力系數(shù)的影響

    填土高度對(duì)涵洞側(cè)壁剪應(yīng)力最大值的影響如圖12 所示??梢?jiàn),涵洞側(cè)壁的剪應(yīng)力隨著填土高度的增加而增大,H=36 m 時(shí)剪應(yīng)力最大值是H=16 m 時(shí)的2.06 倍。

    圖12 填土高度對(duì)涵洞側(cè)壁剪應(yīng)力最大值的影響

    綜上所述,涵頂土壓力值與側(cè)壁負(fù)摩阻力均隨著填土高度H增大而增大,填土越高,涵洞受到的荷載越大。因此,工程實(shí)際中,應(yīng)盡可能降低填土的高度,以降低涵洞的荷載,提高涵洞的安全性。

    3 結(jié)論

    填方工程中,涵洞兩側(cè)及上部填方發(fā)生較大沉降,而涵洞本身剛度較大,其沉降相對(duì)較小,填土在涵洞附近形成土拱,導(dǎo)致現(xiàn)有關(guān)于涵洞土壓力理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值往往相差較大。為了進(jìn)一步了解涵洞對(duì)填方工程變形的相互影響,對(duì)溝埋式矩形涵洞頂部土壓力及填土變形進(jìn)行了對(duì)比分析,對(duì)比計(jì)算結(jié)果表明:

    (1)溝埋式涵洞兩側(cè)填土明顯形成“下凹”形狀的沉降云圖;由于涵洞剛度較大,涵洞正上方的填土明顯形成“上凸”形狀的沉降云圖,這種填土沉降云圖的曲線變化,使得內(nèi)土柱的豎向沉降小于外土柱的豎向沉降。

    (2)溝埋式涵洞頂部土壓力系數(shù)均大于1,且土壓力系數(shù)隨溝槽寬度的增大而增大。當(dāng)溝槽寬度為涵洞寬度10 倍時(shí),土壓力系數(shù)已接近最大值。溝槽寬度大于涵洞寬度10 倍時(shí),溝槽寬度的變化對(duì)涵洞土壓力的影響很小,可視其為上埋式涵洞。

    (3)涵洞頂部土壓力系數(shù)隨溝槽深度的增大而呈線性減小規(guī)律,當(dāng)溝槽深度大于涵洞高度的2 倍以上時(shí),涵頂土壓力可按土柱法計(jì)算。

    (4)由于不均勻沉降,涵洞側(cè)壁受到向下的負(fù)摩阻力,涵洞側(cè)壁受到的剪應(yīng)力隨著溝槽寬度的增加而增加,隨著溝槽深度的增加而呈線性減小規(guī)律。

    (5)涵頂土壓力值與側(cè)壁負(fù)摩阻力均隨著填土高度H增大而增大,填土越高,涵洞受到的荷載越大,因此工程實(shí)際中應(yīng)盡可能降低填土的高度,以降低涵洞的荷載,提高涵洞的安全性。

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