承壓設(shè)備對(duì)接焊縫特殊結(jié)構(gòu)相控陣超聲CIVA模擬與檢測(cè)應(yīng)用

張子健，呂鐘杰，沈正祥，柴軍輝，吳家喜

1.寧波市勞動(dòng)安全技術(shù)服務(wù)有限公司，浙江 寧波 315048

2.寧波市特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院，浙江 寧波 315048

0 前言

在壓力容器的制造和壓力管道的現(xiàn)場(chǎng)組焊過(guò)程中容易出現(xiàn)各類焊接缺陷，會(huì)給承壓設(shè)備帶來(lái)極大的安全隱患[1-2]，須進(jìn)行超聲檢測(cè)。而在超聲檢測(cè)中一些特殊結(jié)構(gòu)會(huì)形成干擾回波，影響缺陷的判斷，進(jìn)而導(dǎo)致缺陷的漏檢或誤判。錯(cuò)邊是一種常見(jiàn)焊接外觀缺陷，會(huì)導(dǎo)致焊縫有效面積減小，結(jié)構(gòu)不連續(xù)，引起較大的應(yīng)力集中[3]，但GB 150.4—2011《壓力容器第4部分：制造、檢驗(yàn)和驗(yàn)收》[4]和GB/T 20801.4—2020《壓力管道規(guī)范—工業(yè)管道第4部分：制作與安裝》[5]中明確規(guī)定焊接接頭錯(cuò)邊量允許存在并符合一定的要求。不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)在一些高溫、高壓、厚壁壓力容器中廣泛使用，鍛件封頭與筒體之間的不等厚單面削邊更為常見(jiàn)，且此類設(shè)備通常危險(xiǎn)性較大[6]；厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊作為一種特殊結(jié)構(gòu)，通常應(yīng)用于厚壁壓力管道中，該結(jié)構(gòu)可減小內(nèi)表面余高對(duì)管道漏磁內(nèi)檢測(cè)路徑的影響，使得管道漏磁內(nèi)檢測(cè)儀器可在管道內(nèi)連續(xù)工作。

超聲相控陣技術(shù)是一種成熟的無(wú)損檢測(cè)技術(shù)，采用若干壓電陣元組成陣列換能器來(lái)實(shí)現(xiàn)聲束的相控發(fā)射和接收，可實(shí)現(xiàn)缺陷的精確定位與測(cè)量，常用于復(fù)雜工件的焊縫內(nèi)部缺陷檢測(cè)[7-9]。王杜[10]等人針對(duì)壓力容器腐蝕損傷的問(wèn)題，采用超聲相控陣技術(shù)對(duì)壓力容器壁厚異常部位進(jìn)行了檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)容器母材帶狀組織的存在降低了材料力學(xué)性能，增加了氫致裂紋的敏感性。孫小磊[11]等人針對(duì)深海FPSO項(xiàng)目中的小管徑薄壁不銹鋼檢測(cè)的難點(diǎn)，通過(guò)加工一些列校準(zhǔn)試塊和認(rèn)證試塊以及大量的試驗(yàn)驗(yàn)證，得出了針對(duì)特定規(guī)格管道的相控陣檢測(cè)工藝。何慈武[12]等人針對(duì)安放式小徑薄壁管座角焊縫檢測(cè)時(shí)存在的技術(shù)難點(diǎn)，采用CIVA軟件仿真了聲場(chǎng)并得到典型缺陷的響應(yīng)結(jié)果，研究了檢測(cè)位置曲率對(duì)缺陷成像和聲壓幅值的影響規(guī)律。但針對(duì)承壓類特種設(shè)備常見(jiàn)的錯(cuò)邊、不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)、厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊三類特殊結(jié)構(gòu)的相控陣檢測(cè)卻鮮有研究。

為了進(jìn)一步分析超聲相控技術(shù)對(duì)承壓設(shè)備對(duì)接焊縫特殊結(jié)構(gòu)的檢測(cè)能力，本文采用CIVA模擬計(jì)算檢測(cè)工藝，探討三類特殊結(jié)構(gòu)回波的特點(diǎn)，并研究如何與缺陷波進(jìn)行分辨，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際壓力管道檢測(cè)，驗(yàn)證了CIVA仿真的結(jié)果，確保提高缺陷檢出率的同時(shí)不誤判、漏判。

1 CIVA模擬計(jì)算

CIVA是無(wú)損檢測(cè)的專業(yè)仿真平臺(tái)，由仿真、成像和分析模塊組成，可用來(lái)設(shè)計(jì)或者優(yōu)化檢測(cè)工藝，預(yù)測(cè)檢測(cè)能力。目前CIVA軟件包括超聲（UT）、X射線（X-Ray）和渦流（ET）三種常規(guī)的檢測(cè)技術(shù)。針對(duì)超聲模塊，可以實(shí)現(xiàn)脈沖反射法超聲檢測(cè)、衍射時(shí)差法超聲檢測(cè)、相控陣超聲檢測(cè)的聲場(chǎng)仿真和缺陷響應(yīng)計(jì)算。其中聲場(chǎng)仿真可以計(jì)算工件中的超聲波束，也可以計(jì)算在耦合材料中的聲場(chǎng)，并按照波幅-顏色關(guān)系或者等波幅面的方式顯示聲束；缺陷響應(yīng)可以模擬聲束-缺陷相互作用，并且預(yù)測(cè)各回波的波幅、時(shí)間差、直接回波、端角效應(yīng)等，也可計(jì)算幾何形狀產(chǎn)生的回波、表面回波和波形轉(zhuǎn)換。

1.1 錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)

1.1.1 CIVA建模

根據(jù)常用壓力管道尺寸進(jìn)行建模，采用6 mm厚平板對(duì)接焊縫模型，開(kāi)60°坡口，鈍邊1 mm，坡口間隙2 mm，錯(cuò)邊量設(shè)置為1.5 mm，錯(cuò)邊示意見(jiàn)圖1，CIVA模型選擇3D平板模型，材料設(shè)置為鋼，縱波聲速5 900 m/s，橫波聲速3 230 m/s。

圖1 對(duì)接焊縫錯(cuò)邊尺寸Fig.1 Size of butt weld misalignment

楔塊探頭設(shè)置為：采用一維線型陣列探頭，晶片數(shù)n=16，晶片間距p=0.5 mm，晶片間隙g=0.1 mm，晶片寬度e=0.4 mm，晶片高度w=10 mm，主動(dòng)孔徑A=ne+g（n-1）=7.9 mm，頻率為7.5 MHz，-6 dB信號(hào)帶寬為60%，波形為橫波，楔塊材料為有機(jī)玻璃，楔塊角度55°，密度1.18 g/cm3，縱波聲速2 680 m/s。

檢測(cè)設(shè)置如下：聲場(chǎng)計(jì)算區(qū)域選擇2D矩形，包含整個(gè)焊縫區(qū)域與兩側(cè)10 mm熱影響區(qū)，計(jì)算步進(jìn)精度X、Z方向均為0.1 mm，采用一次波檢測(cè)。聚焦法則設(shè)置如下：扇形掃查，角度范圍34° ～75°，計(jì)算步進(jìn)為1°。聚焦深度為兩種情況：焊縫較高側(cè)檢測(cè)選取8 mm，焊縫較低側(cè)檢測(cè)選取6 mm，最終3D建模結(jié)果見(jiàn)圖2。

圖2 錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)3D模型Fig.2 3D model of staggered structure

1.1.2 聲場(chǎng)計(jì)算

考慮到錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)對(duì)相控陣檢測(cè)的影響，分別將探頭放置焊縫兩側(cè)進(jìn)行聲場(chǎng)計(jì)算，對(duì)扇掃范圍34° ～75°內(nèi)的所有聲束聲場(chǎng)進(jìn)行合成。為簡(jiǎn)化計(jì)算，不考慮波形轉(zhuǎn)換、表面反射波和底面反射波，只計(jì)算橫波的聲場(chǎng)，仿真結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3 錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)相控陣檢測(cè)聲場(chǎng)仿真結(jié)果Fig.3 Acoustic field simulation results of staggered structure phased array detection

由圖3可知，從焊縫較高側(cè)檢測(cè)，高能量聲場(chǎng)覆蓋焊縫根部和熱影響區(qū)的面積明顯大于從焊縫較低側(cè)檢測(cè)，因此確定錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)的檢測(cè)工藝為：從焊縫較高側(cè)檢測(cè)，采用扇形一次波掃查，扇掃范圍34° ～75°，聚焦深度8 mm。

1.1.3 缺陷響應(yīng)

為研究錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)對(duì)缺陷波的影響，在錯(cuò)邊模型焊縫根部添加一處直徑為1 mm的氣孔缺陷，分別從焊縫高低兩側(cè)進(jìn)行掃查比對(duì)，同時(shí)進(jìn)行C掃成像。氣孔缺陷設(shè)置如圖4所示，相控陣C掃示意如圖5所示，錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)相控陣檢測(cè)仿真結(jié)果如圖6所示。

圖4 氣孔缺陷設(shè)置Fig.4 Porosity defect setting

圖5 相控陣C掃示意Fig.5 Schematic diagram of phased array C-scan

由圖6可知，從焊縫較低側(cè)檢測(cè)，錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)反射波較為明顯，會(huì)對(duì)缺陷波產(chǎn)生干擾，同時(shí)缺陷波混雜在結(jié)構(gòu)波中。分析波形成分可知，信號(hào)主要由三部分組成：橫波—錯(cuò)邊反射—橫波（占比50%）；橫波—錯(cuò)邊反射—橫波—與缺陷作用—橫波（占比20%）；橫波—與缺陷作用—橫波—錯(cuò)邊反射—橫波（占比20%），結(jié)構(gòu)回波對(duì)缺陷波的影響較大，對(duì)缺陷幾何尺寸定量和定性均有較大影響。若實(shí)際錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)不完全對(duì)稱且尺寸不一，則結(jié)構(gòu)波對(duì)缺陷波的影響會(huì)更大，容易產(chǎn)生漏檢或誤判。反觀圖6a，C掃和S掃中基本無(wú)錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)波影響，缺陷波信噪比較高。通過(guò)波形模式分析功能，確定信號(hào)為100%缺陷波，定量定性均不受影響，因此在錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)的相控陣檢測(cè)中，需從焊縫較高側(cè)檢測(cè)，且聲場(chǎng)能量也較高。

1.2 不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)

1.2.1 CIVA建模

參照GB/T20801.4—2020《壓力管道規(guī)范—工業(yè)管道第4部分：制作與安裝》中關(guān)于不等壁厚對(duì)接焊件的端部加工要求進(jìn)行建模，選取厚壁為26 mm，薄壁為18 mm，探頭選取一維線型陣列探頭，32晶片，頻率5 MHz，楔塊角度60°，聚焦法則設(shè)置如下：扇形掃查，角度范圍為34° ～75°，計(jì)算步進(jìn)為1°，聚焦深度18 mm。不等厚單面削邊尺寸如圖7所示，3D模型如圖8所示。

圖7 不等厚單面削邊尺寸Fig.7 Unequal thickness single side trimming size

圖8 不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)3D模型Fig.8 3D model of unequal thickness single sided edge cutting structure

1.2.2 聲場(chǎng)計(jì)算

考慮到不等厚單面削邊對(duì)相控陣檢測(cè)的影響，分別將探頭放置厚壁和薄壁兩側(cè)進(jìn)行聲場(chǎng)計(jì)算，對(duì)扇掃范圍34° ～75°內(nèi)的所有聲束聲場(chǎng)進(jìn)行合成，仿真結(jié)果見(jiàn)圖9。由圖9可知，無(wú)論從厚壁側(cè)還是薄壁側(cè)進(jìn)行檢測(cè)，聲場(chǎng)能量覆蓋范圍均較為理想，均集中在焊縫中下部，因此檢測(cè)工藝設(shè)置較為合理，具有較高的靈敏度。

圖9 不等厚單面削邊相控陣檢測(cè)聲場(chǎng)仿真結(jié)果Fig.9 Acoustic field simulation results of unequal thickness single sided trimmed phased array detection

1.2.3 缺陷響應(yīng)

為研究不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)對(duì)缺陷波的影響，在3D模型焊縫根部添加一處直徑1 mm氣孔缺陷，分別從厚壁和薄壁兩側(cè)進(jìn)行掃查比對(duì)，同時(shí)進(jìn)行C掃描成像，如圖10所示。

圖10 不等厚單面削邊相控陣檢測(cè)仿真結(jié)果Fig.10 Simulation results of unequal thickness single sided edge cutting phased array detection

由圖10a可知，從厚壁側(cè)檢測(cè)存在明顯的底面結(jié)構(gòu)反射波，且結(jié)構(gòu)反射波強(qiáng)度明顯高于缺陷波信號(hào)，波形成分分析顯示缺陷反射波占比80%，底面結(jié)構(gòu)反射波占比20%，若坡口角度進(jìn)一步增大，則結(jié)構(gòu)反射波會(huì)進(jìn)一步加強(qiáng)，且位置會(huì)越靠近根部缺陷，對(duì)缺陷波產(chǎn)生干擾。反觀圖10b中的掃描結(jié)果，C、S掃均呈現(xiàn)出較高的信噪比，波形成分分析顯示為100%缺陷反射波，無(wú)結(jié)構(gòu)回波。因此在不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)的相控陣檢測(cè)中，需從薄壁側(cè)進(jìn)行檢測(cè)，可大幅減小結(jié)構(gòu)波的干擾。

1.3 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)

1.3.1 CIVA建模

厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)特點(diǎn)主要是：在對(duì)接焊縫根部，對(duì)坡口兩側(cè)同時(shí)進(jìn)行削薄，管道外壁不削薄。設(shè)置此類結(jié)構(gòu)的目的是：當(dāng)進(jìn)行管道內(nèi)壁漏磁掃查時(shí)，可以減小焊縫根部余高對(duì)掃查器行走路徑的阻礙，實(shí)現(xiàn)管道內(nèi)部漏磁大面積快速掃查。本次建模，材質(zhì)為低合金耐熱鋼P(yáng)22，壁厚52 mm，削薄厚度6 mm，氬弧焊打底，手工電弧焊蓋面，U形坡口（見(jiàn)圖11），3D模型如圖12所示。選取一維線型陣列探頭，32晶片，頻率5 MHz，楔塊角度為60°，聚焦法則設(shè)置如下：扇形掃查，角度范圍34° ～75°，計(jì)算步進(jìn)為1°，聚焦深度46 mm。

圖11 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊尺寸Fig.11 Dimensions of two sides trimming on the inner surface of thick wall

圖12 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊3D模型Fig.12 3D model of two sides trimming on the inner surface of thick wall

1.3.2 聲場(chǎng)計(jì)算

由于該種結(jié)構(gòu)關(guān)于焊縫中心線對(duì)稱，所以從外壁單側(cè)進(jìn)行掃查，計(jì)算合成聲場(chǎng)，如圖13所示。

圖13 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊聲場(chǎng)計(jì)算結(jié)果Fig.13 Calculation results of sound field for two sides trimming on the inner surface of thick wall

由圖可知，由于是厚壁工件，探頭聚焦能力有所減弱，焊縫對(duì)側(cè)坡口聲場(chǎng)能量有所減弱，但仍有一定的強(qiáng)度，滿足檢測(cè)要求，需注意探頭前端距離焊縫邊緣應(yīng)保持10 mm間距，防止出現(xiàn)聲場(chǎng)覆蓋盲區(qū)。

1.3.3 缺陷響應(yīng)

厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)在現(xiàn)場(chǎng)焊接時(shí)容易產(chǎn)生根部未焊透，因此在3D模型中添加根部未焊透缺陷，尺寸長(zhǎng)4 mm×高2 mm×寬3 mm，檢測(cè)工藝按照聲場(chǎng)仿真中設(shè)置進(jìn)行，分別采用未考慮結(jié)構(gòu)反射波計(jì)算模式和考慮結(jié)構(gòu)反射波計(jì)算模式，仿真結(jié)果見(jiàn)圖14。

圖14 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊相控陣檢測(cè)S掃和C掃仿真結(jié)果Fig.14 Simulation results of S-scan and C-scan of phased array in‐spection for double sided trimming of thick wall inner surface

由圖14可知，內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)反射波對(duì)未焊透信號(hào)存在較大影響，未考慮結(jié)構(gòu)反射波時(shí)（見(jiàn)圖14a），未焊透信號(hào)占比達(dá)95%以上，C掃和S掃均有較高的信噪比；考慮結(jié)構(gòu)反射波時(shí)（見(jiàn)圖14b），未焊透信號(hào)基本完全湮沒(méi)在結(jié)構(gòu)反射波中，僅在S掃中存在微弱缺陷波信號(hào)，C掃無(wú)法識(shí)別未焊透信號(hào)。

2 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)用

2.1 錯(cuò)邊檢測(cè)

以某廠熱力管網(wǎng)管廊裝置上的一條壓力管道對(duì)接焊縫相控陣檢測(cè)為例，管道規(guī)格為DN200 mm×6 mm，管道材質(zhì)為20#，管道級(jí)別為GC2級(jí)，工作介質(zhì)為C4餾分，焊接方法為GTAW+SMAW，坡口形式為單V形。

測(cè)設(shè)備為以色列ISONIC 2010，探頭型號(hào)為7.5S16-0.5×10，楔塊型號(hào)為SD10-N60S-IH，橫波三次波檢測(cè)，探頭前沿距離焊縫邊緣10 mm，采用鏈?zhǔn)骄幋a器行走，扇掃范圍34° ～75°，掃查步進(jìn)為0.5°，檢測(cè)靈敏度為2×40-18 dB，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖15。

圖15 錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)相控陣現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果Fig.15 Field inspection results of staggered structure phased array

從C掃和S掃檢測(cè)結(jié)果可以看出，該條焊縫存在錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)度80 mm，根據(jù)編碼器行走定位結(jié)合焊縫外部宏觀檢驗(yàn)結(jié)果，進(jìn)一步驗(yàn)證了是錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)回波而非缺陷波。通過(guò)和CIVA仿真結(jié)果比對(duì)，發(fā)現(xiàn)S掃圖中結(jié)構(gòu)反射波存在一定的同向性，均出現(xiàn)在從焊縫較低側(cè)檢測(cè)的根部，故現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)時(shí)應(yīng)注意錯(cuò)邊結(jié)構(gòu)回波的誤判，從焊縫較高側(cè)檢測(cè)。

2.2 不等厚單面削邊檢測(cè)

以某熱電廠蒸汽管線相控陣檢測(cè)為例，該管道存在不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)，管道外徑500 mm，厚壁側(cè)26 mm，薄壁側(cè)18 mm，削邊角度30°，具體幾何尺寸與圖7相同，管道材質(zhì)為P11，管道級(jí)別GC1，工作介質(zhì)為蒸汽，焊接方法為GTAW+SMAW，坡口形式為單V型。

檢測(cè)設(shè)備為以色列ISONIC 2010，探頭型號(hào)為5MHZ32-0.8×10，楔塊型號(hào)為SD10-N60S-IH，一次和二次波檢測(cè)，探頭前沿距離焊縫邊緣20 mm，采用輪式編碼器行走，扇掃范圍34° ～75°，掃查步進(jìn)為0.5°，檢測(cè)靈敏度為2×40-18 dB，檢測(cè)結(jié)果如圖16所示。

圖16 不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)相控陣現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果Fig.16 Field inspection results of phased array with unequal thick‐ness single sided edge cutting structure

從圖16a、16c可以看出，整個(gè)C掃和B掃存在較強(qiáng)的反射信號(hào)，信號(hào)出現(xiàn)于焊縫根部中間位置，結(jié)合焊縫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖和普通A型超聲波復(fù)驗(yàn)，綜合判斷該信號(hào)為焊縫根部不等厚單面削邊結(jié)構(gòu)反射。通過(guò)和CIVA仿真結(jié)果比對(duì)，發(fā)現(xiàn)這類結(jié)構(gòu)通常會(huì)在厚壁側(cè)焊縫根部出現(xiàn)較強(qiáng)結(jié)構(gòu)反射，解決方案為：結(jié)合焊縫設(shè)計(jì)圖和普通A型超聲波復(fù)驗(yàn)，或者從焊縫薄側(cè)進(jìn)行檢測(cè)，必要時(shí)采用CIVA軟件仿真。

2.3 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊檢測(cè)

以某熱電廠蒸汽管線相控陣檢測(cè)為例，該管道存在厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)，管道外徑350 mm，厚壁側(cè)52 mm，削薄后為46 mm，削邊角度45°，具體幾何尺寸見(jiàn)圖11，管道材質(zhì)為P22，管道級(jí)別GC1，工作介質(zhì)為蒸汽，焊接方法為GTAW+SMAW，坡口形式為雙V形，實(shí)物見(jiàn)圖17，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖18。

圖17 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)實(shí)物Fig.17 Real object of double side trimming structure on the inner surface of thick wall

圖18 厚壁內(nèi)表面雙側(cè)削邊結(jié)構(gòu)相控陣現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果Fig.18 Field inspection results of phased array for double sided edge cutting structure on the inner surface of thick wall

由圖18可知，整個(gè)C掃長(zhǎng)度存在較強(qiáng)的反射信號(hào)，均位于焊縫根部，與CIVA仿真C掃存在較高的吻合性，結(jié)合焊縫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖和普通A型超聲波2.5 MHz橫波探頭復(fù)驗(yàn)，判定該信號(hào)為焊縫根部結(jié)構(gòu)反射，而非未焊透缺陷。結(jié)合CIVA仿真結(jié)果可知，這類結(jié)構(gòu)反射會(huì)對(duì)未焊透缺陷信號(hào)有所湮沒(méi)，缺陷信號(hào)信噪比較低，采用相控陣超聲檢測(cè)時(shí)，對(duì)于缺陷的識(shí)別率較低，因此需要采用其他無(wú)損檢測(cè)方法進(jìn)行有效驗(yàn)證。解決方案為：首先對(duì)焊縫坡口形式分析，其次采用普通A型超聲波2.5 MHz橫波探頭進(jìn)行檢測(cè)（但對(duì)檢測(cè)人員的檢測(cè)能力要求較高，需要有足夠多的現(xiàn)場(chǎng)A超檢測(cè)經(jīng)驗(yàn)），或采用衍射時(shí)差法超聲（TOFD）檢測(cè)，該方法對(duì)未焊透缺陷的高度測(cè)量具有較高的精度，或采用縱波柔性探頭進(jìn)行垂直檢測(cè)，可有效降低結(jié)構(gòu)波的干擾，必要時(shí)采用CIVA軟件仿真TOFD檢測(cè)工藝，排除結(jié)構(gòu)波干擾。

3 結(jié)論

針對(duì)三類特殊結(jié)構(gòu)反射的相控陣檢測(cè)進(jìn)行了CIVA仿真和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)用。結(jié)果表明：復(fù)雜特殊形式的對(duì)接焊縫在相控陣檢測(cè)時(shí)容易產(chǎn)生結(jié)構(gòu)回波，使缺陷波信噪比降低，同時(shí)容易產(chǎn)生誤判，對(duì)于復(fù)雜特殊結(jié)構(gòu)的超聲相控陣檢測(cè)，可采用無(wú)損檢測(cè)專業(yè)仿真軟件CIVA進(jìn)行檢測(cè)工藝模擬，在檢測(cè)前可預(yù)知結(jié)構(gòu)回波，在一定程度上提高缺陷的檢出率和可靠性，為現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)缺陷波的快速判斷提供了一定的技術(shù)和數(shù)據(jù)支撐。