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    提高660 MW超超臨界火電機組深度調(diào)峰經(jīng)濟性的措施

    2022-02-01 01:41:46李朋濤
    黑龍江電力 2022年6期
    關鍵詞:廠用電磨煤機調(diào)峰

    李朋濤,邱 靖

    (陜西商洛發(fā)電有限公司,陜西 商洛 726007)

    0 引 言

    近年來,隨著國家能源戰(zhàn)略調(diào)整轉型,電力供需關系也隨之變化,新能源在電網(wǎng)中占比越來越大,為配合系統(tǒng)調(diào)峰,燃煤火電機組參與系統(tǒng)調(diào)峰的頻次和深度越來越大,深度調(diào)峰能力已是燃煤機組的必備本領。但是,深度調(diào)峰期間對機組運行的安全、經(jīng)濟帶來巨大影響,雖然可以通過電網(wǎng)輔助服務市場獲得一定深度調(diào)峰的補償收益,但對電廠來說,總體收益和所承受的風險仍不對等。如何進一步提升機組深度調(diào)峰期間運行的經(jīng)濟性便成為各電廠摸索的課題。結合某電廠實際,在機組深度調(diào)峰期間,采取一系列優(yōu)化調(diào)整措施。

    1 機組性能概況

    某火電廠為2臺660 MW超超臨界間接空冷燃煤火電機組,鍋爐為東方鍋爐股份有限公司制造的 DG1950/29.3-Ⅱ2 型超超臨界參數(shù)直流鍋爐,采用一次再熱、平衡通風、固態(tài)排渣、前后墻對沖燃燒、半露天Π 型布置、全鋼構架懸吊結構。每臺爐配6臺ZGM113N-Ⅱ型中速輥式磨煤機,BMCR工況燃用設計煤種時5臺運行、1臺備用。汽輪機為東方汽輪機有限責任公司制造,型號為CJK660/609-28/0.4/600/620,型式為高效超超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸兩排汽、間接空冷抽汽凝汽式汽輪機,每臺機組配置1臺100%容量的汽動給水泵及不同軸汽泵前置泵。每臺鍋爐配2臺雙室五電場電除塵器和1套煙氣脫硫、脫硝裝置。采用選擇性催化還原法脫硝裝置,還原劑采用氨氣,由尿素制氨法制備。

    2 機組運行影響因素分析

    影響機組深度調(diào)峰運行經(jīng)濟性的因素很多,從影響供電煤耗和廠用電率等主要指標進行分析。

    2.1 鍋爐效率

    機組深度調(diào)峰期間,由于負荷較低,總燃料量也隨之減少,鍋爐燃燒整體減弱,燃燒效率降低,從而導致鍋爐效率降低,影響機組運行的經(jīng)濟性[1]。表1為機組不同負荷運行時飛灰和爐渣含碳量數(shù)據(jù)對比。

    表1 不同負荷下飛灰、爐渣含碳量

    從表1分析可知,隨著負荷降低,爐膛溫度也隨之降低,鍋爐不完全燃燒熱損失增加,飛灰量、爐渣含碳量明顯升高。

    2.2 汽輪機熱耗率

    該廠設計50%以上負荷運行期間,保持4套制粉系統(tǒng)運行,深度調(diào)峰期間,由于煤量減少,只能保留3套制粉系統(tǒng)運行,由于火焰中心下移和爐膛溫度降低,再熱蒸汽溫度下降明顯,從而導致汽輪機熱耗率增加,影響機組運行的經(jīng)濟性[2],分別選擇30%、40%、50%、60%、70%、80%、90%和100%機組負荷下的8個工況試驗,得到機組負荷與再熱汽溫對應關系見圖1。

    圖1 負荷與再熱氣溫對應關系

    2.3 廠用電率

    深度調(diào)峰期間,各輔機受運行方式和系統(tǒng)安全等方面限制,輔機電耗率普遍升高,從而影響機組經(jīng)濟運行[3]。例如,為保證低負荷燃燒穩(wěn)定,50%負荷以下,鍋爐維持高氧量運行,從而導致送、引風機耗電率普遍增加。還有,大部分輔機為工頻電機,不便于調(diào)節(jié),低負荷運行期間,導致耗電率進一步升高。

    3 控制措施

    針對以上機組深度調(diào)峰期間影響運行經(jīng)濟性的因素,進行優(yōu)化調(diào)整,制定相應措施。

    3.1 優(yōu)化鍋爐配風

    3.1.1 調(diào)整二次風門開度

    鍋爐在前后墻主旋流煤粉燃燒器的上方各布置了兩層燃盡風,起到燃燒后期送風和降低NOX的作用。通過調(diào)整燃盡風區(qū)域A、B側配風比例,從而減輕火焰偏燒現(xiàn)象,提升燃盡效率。30%負荷工況運行參數(shù)對比見表2。

    表2 30%負荷運行參數(shù)對比

    分析表2數(shù)據(jù)可知,30%負荷下,在保持其他運行參數(shù)不變的前提下,將上下兩側燃盡風門開度關小后,飛灰可燃物含量下降明顯,鍋爐效率約提高0.64%。

    3.1.2 調(diào)整燃燒器內(nèi)、外二次風開度

    燃燒器大風箱為運行燃燒器提供內(nèi)二次風和外二次風,為停運燃燒器提供冷卻風。內(nèi)二次風和外二次風通過燃燒器內(nèi)同心的內(nèi)二次風、外二次風環(huán)形通道在燃燒的不同階段噴入爐內(nèi),實現(xiàn)分級供風,降低NOX的生成量[4]。

    內(nèi)二次風量可通過燃燒器上的內(nèi)二次風門開度進行調(diào)節(jié),外二次風量可通過燃燒器上切向布置的葉輪式風門擋板進行調(diào)節(jié)。通過調(diào)節(jié)內(nèi)、外二次風的開度配比,可獲得良好的著火穩(wěn)燃性、燃燒高效性和低的NOX排放量[5],以獲得最佳燃燒工況,并可防止水冷壁超溫和燃燒器結焦,調(diào)整前后數(shù)據(jù)見表3。

    此次調(diào)整,將內(nèi)、外二次風開度比例進行調(diào)換,增強旋流強度,使低負荷工況下風粉混合進一步增強,提升燃燒效率。同時,維持總開度,確保深度調(diào)峰時,避免鍋爐二次風箱壓力過低而影響機組運行安全。對不同內(nèi)、外二次風門開度調(diào)整后參數(shù)進行分析,總結出表3中二次風配比在50%以下負荷階段運行較為合理。

    表3 內(nèi)、外二次風開度調(diào)整前后對比

    燃燒器二次風門調(diào)整過后,在30%負荷運行工況,參數(shù)對比見表4。

    表4 30%負荷運行工況參數(shù)對比

    分析表4數(shù)據(jù)可知,通過燃燒器內(nèi)、外二次風旋流角度的調(diào)整,一氧化碳可燃氣體基本消除,飛灰可燃物含量由2.29%降低至1.02%,大渣可燃物含量由3.73% 降低至1.38%,同時,再熱汽溫由583 ℃升至590 ℃。

    3.2 制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

    機組深度調(diào)峰期間,只能維持3套制粉系統(tǒng)運行,在保證制粉系統(tǒng)運行安全前提下,主要通過調(diào)整磨煤機入口一次風壓和磨煤機分離器頻率進行優(yōu)化,從而提高機組運行經(jīng)濟性。

    3.2.1 一次風壓優(yōu)化

    一次熱風母管壓力要保證所有投運磨煤機進口所必須的一次風量。不同磨煤機出力,所需要的一次熱風母管壓力是不同的,但過大的一次熱風母管壓力不僅造成風門節(jié)流損失大,而且會引起空氣預熱器漏風率增大,最終增大風機電耗和廠用電率[6]。30%負荷熱一次風壓優(yōu)化前后數(shù)據(jù)見表5。

    表5 30%負荷熱一次風壓優(yōu)化前后對比

    分析表5數(shù)據(jù)可知,30%負荷下,通過優(yōu)化熱一次風母管壓力,一次風機電流平均下降了2.7 A。

    3.2.2 磨煤機分離器頻率調(diào)整

    該廠燃用煤種為煙煤,揮發(fā)分普遍在37%左右。深度調(diào)峰期間,在保證磨煤機運行安全情況下,通過調(diào)整磨煤機分離器頻率,改變煤粉著火時間和燃盡行程,從而來提升鍋爐效率[7]。30%負荷工況對比參數(shù)見表6。

    表6 30%負荷磨煤機運行參數(shù)對比

    通過表6可以看出,分離器頻率降低后,煤粉細度雖有所上升,但在合理范圍內(nèi),通過調(diào)整分離器頻率,再熱汽溫有所升高,磨煤機電流也有所下降。

    3.3 低負荷變氧量調(diào)整

    鍋爐運行氧量不僅影響著干煙氣帶走的熱損失,而且也影響著未燃盡碳引起的熱損失和一氧化碳引起的熱損失。在一定限度內(nèi)減少運行氧量,將使干煙氣帶走的熱損失降低。此次調(diào)整送風機的風量為投自動狀態(tài),通過改變DCS系統(tǒng)中送風量的偏置來改變運行氧量。在30%負荷下進行氧量調(diào)整存在一定風險,分多次調(diào)整,每次減少60 t/h風量進行對比,表7中保留了2個工況運行參數(shù)進行比對。

    表7 30%負荷運行工況參數(shù)對比

    通過表7看出,減少約180 t/h總風量后,飛灰量、爐渣含碳量及一氧化碳含量均變化不大,鍋爐運行穩(wěn)定,但排煙溫度隨之降低,排煙熱損失降低約0.26%,鍋爐效率提高約0.09%,風機電耗得到了顯著降低。

    3.4 優(yōu)化輔助系統(tǒng)運行方式,降低廠用電率

    低負荷運行期間,影響廠用電率可優(yōu)化調(diào)整的主要輔機有送風機、引風機、一次風機、磨煤機、電除塵、空壓機、間冷循環(huán)泵等,分析如下。

    3.4.1 優(yōu)化電除塵系統(tǒng)運行方式

    該廠電除塵系統(tǒng)為雙室五電場靜電除塵器,配備有高頻電源和低溫省煤器進行調(diào)節(jié),電除塵系統(tǒng)設計耗電率為0.5%。深調(diào)期間,粉塵濃度相對降低,主要因低負荷階段高氧量運行,根據(jù)這一特征,首先通過降低各電場高頻電源二次電流進行調(diào)整,發(fā)現(xiàn)低負荷運行階段,二次電流降低后,粉塵變化不大,且電除塵捕捉能力有所影響,因此,調(diào)整策略,50%負荷以下運行時,通過停運3、4電場,將1、2、5電場出力增加后,粉塵濃度維持不變的情況下,電除塵總耗電率進一步降低,30%負荷運行工況參數(shù)對比見表8。

    表8 30%負荷電除塵運行參數(shù)對比

    同時,由于總灰量相對減少,通過調(diào)整各電場輸灰時間和頻次,減少了1臺輸灰空壓機運行,1臺空壓機廠用電耗電率約為0.07%,同時,對2號機組除塵器各灰斗進行了防堵改造,正常運行中停運全部灰斗電加熱,廠用電耗電率可再降低約0.03%。

    3.4.2 優(yōu)化制粉系統(tǒng)運行

    通過制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整,制粉系統(tǒng)電耗也隨之降低。通過表8可以看出,通過一次風壓、分離器頻率改變,磨煤機電流明顯降低,通過對制粉系統(tǒng)電耗統(tǒng)計,得出制粉系統(tǒng)電耗降低約0.02%。

    3.4.3 優(yōu)化氧量,降低風機電耗

    通過優(yōu)化深調(diào)期間機組運行氧量,送、引風機電流也明顯下降,電耗也隨之降低,數(shù)據(jù)統(tǒng)計見表9。

    表9 優(yōu)化調(diào)整前后風機電流對比

    通過上表可以看出,通過氧量優(yōu)化調(diào)整,送風機耗電率降低約0.02%,引風機耗電率降低約0.05%,一次風機耗電率降低約0.01%,風機總耗電率降低約0.08%。

    3.4.4 優(yōu)化間冷循環(huán)泵運行方式

    該廠每臺機組配備有3臺間冷循環(huán)泵,其中2臺泵可以進行高低速方式切換,設計機組正常運行時,維持2臺泵運行,1臺泵備用,實際運行中,當環(huán)境溫度低于15 ℃,機組深度調(diào)峰期間,可維持1臺間冷循環(huán)泵低速方式運行,背壓可控制在設計值范圍內(nèi),但間冷循環(huán)泵耗電率顯著下降,可降低約0.3%。

    4 結 語

    通過優(yōu)化配風和制粉系統(tǒng)運行,鍋爐效率提高約1.13%,煤耗降低約3.4 g/(kW·h);優(yōu)化電除塵系統(tǒng)運行方式,廠用電率下降約0.07%;制粉系統(tǒng)運行優(yōu)化,廠用電率下降約0.02%;優(yōu)化運行氧量,風機耗電率下降顯著,廠用電率下降約0.08%;優(yōu)化間冷循環(huán)泵運行方式,廠用電率下降約0.3%,累計降低廠用電率0.47%。按全年深調(diào)1 200 h測算,公司平均標煤單價按900元/t計算,上網(wǎng)電價按0.35元/(kW·h)計算,則2臺660 MW機組全年可降低總成本745萬元??梢?,通過優(yōu)化運行,節(jié)能效果非常顯著。

    火電機組深度調(diào)峰將是火電企業(yè)發(fā)展的一條必由之路,通過采取一系列措施,能夠有效降低機組深度調(diào)峰期間的煤耗和電耗,進一步提升機組運行經(jīng)濟性,使機組深度調(diào)峰運行期間利益最大化,也為企業(yè)持續(xù)穩(wěn)定發(fā)展提供有力保障。

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