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    有源柔性配電網(wǎng)單相接地消弧方法研究

    2022-02-01 01:41:26朱明澤
    黑龍江電力 2022年6期
    關(guān)鍵詞:消弧新息主從

    朱明澤,宋 蕾

    (1.哈爾濱電氣國際工程有限責(zé)任公司,哈爾濱 150028;2.國網(wǎng)黑龍江省電力有限公司經(jīng)濟技術(shù)研究院,哈爾濱 150036)

    0 引 言

    目前,中國配電網(wǎng)大多采用中性點不接地或消弧線圈接地方式,流經(jīng)消弧線圈的電感電流補償單相接地故障產(chǎn)生的電容電流,使殘余電流迅速減小,實現(xiàn)快速滅弧。隨著配電網(wǎng)電纜線路規(guī)模的不斷擴大,傳統(tǒng)的消弧線圈補償方式不能滿足快速滅弧要求,柔性補償消弧方法應(yīng)運而生[1]。文獻[2]提出一種并聯(lián)電阻式的消弧線圈,以開關(guān)投切實現(xiàn)消弧線圈的實時調(diào)整,僅能粗調(diào)。文獻[3]提出一種注入補償電流的消弧方法,計算中性點至故障點壓降,再調(diào)控零序電壓至該壓降,將故障點處電壓抑制為0,從而實現(xiàn)消弧。文獻[4]通過脈寬調(diào)制有源逆變器注入零序電流補償接地故障全電流,實現(xiàn)對零序電壓的控制,使故障點電壓為0,實現(xiàn)瞬時故障100%消弧。但是,向系統(tǒng)注入電流的方式實現(xiàn)消弧的經(jīng)濟性較差。

    為了解決配電網(wǎng)單相故障柔性補償中存在的上述問題,該文提出一種主從式消弧線圈柔性補償方法。為解決故障選線問題,提出故障選線新方法,利用單相接地故障后零序電流新息幅值,進行比對選出故障饋線。提出一種主從式消弧線圈結(jié)構(gòu),在此基礎(chǔ)上設(shè)計了柔性補償控制策略,最后利用 ADPSS搭建配電網(wǎng)模型,對其有效性進行驗證。

    1 配電網(wǎng)單相接地故障動態(tài)辨識

    系統(tǒng)電氣量當(dāng)前時刻的測量值與根據(jù)上一時刻狀態(tài)估計結(jié)果得到的預(yù)報值之差即為新息。以故障前后的線路電流和各節(jié)點電壓為研究對象,用故障后一時刻電流、電壓測量值減去故障前一時刻電流,計算電流新息,如式1所示。

    (1)

    由回路電流法和圖論知識,根據(jù)上一時刻系統(tǒng)拓撲結(jié)構(gòu),在選取樹支支路和連支支路后,由連支支路新息可以推算出全網(wǎng)支路的新息,即為連支推算新息。在實際計算時,可由回路關(guān)聯(lián)矩陣C和已知的連支新息Ilink程序計算得出,如式(2)所示。

    Irec=CIlink

    (2)

    式中:Irec為支路ij的修正預(yù)估比;Ilink為連支新息向量。

    由式(2)推算的各線路電流新息與直接計算的新息相比,可有效避免壞數(shù)據(jù)等不正常事件,提高故障辨識的可靠性。針對多饋線的配電網(wǎng)結(jié)構(gòu),可增加地節(jié)點,形成環(huán)網(wǎng)計算零序電流新息[5]。

    設(shè)配電網(wǎng)存在多條饋線,故障后經(jīng)消弧線圈補償,導(dǎo)致的零序電壓變化為,則故障線路的零序電流為

    (3)

    式中:Z0為故障線路對地零序阻抗;E為電源相電壓;rd為接地過渡電阻。

    補償前后故障線路零序電流新息為

    (4)

    非故障線路的零序電流新息為

    (5)

    式中:Z0m為非故障線路對地零序阻抗。

    一般情況下,零序阻抗幅值遠大于過渡電阻值,則故障線路的零序電流新息遠大于正常線路零序電流新息,據(jù)此比較各線路零序電流新息,幅值最大者即為故障線路。

    2 自適應(yīng)有源消弧方法

    2.1 主從式消弧線圈的基本原理

    采用主從式可調(diào)節(jié)電抗器,其主要由主消弧線圈、副消弧線圈和雙向晶閘管開關(guān)三部分組成。如圖1所示,L1為主消弧線圈,線路正常運行時L1運行于過補償狀態(tài),L2為副消弧線圈,是一種晶閘管控制的可實現(xiàn)從零至全電感值連續(xù)調(diào)節(jié)的電子式消弧線圈,可通過控制晶閘管導(dǎo)通角,實現(xiàn)電感值的微調(diào),從而完成快速消弧。L2容量約為L1容量的10%~20%,其等值電抗較小,引入諧波分量也較小。當(dāng)發(fā)生單相故障時,L1、L2串聯(lián)投入運行,使系統(tǒng)運行于全補償狀態(tài),補償故障處的電容電流,實現(xiàn)消弧[6]。

    圖1 主從式消弧線圈電路結(jié)構(gòu)

    圖2 全補償系統(tǒng)相量關(guān)系

    圖3 過補償系統(tǒng)相量關(guān)系

    2.2 控制策略

    基于晶閘管控制的主從式消弧線圈的控制策略是補償系統(tǒng)的關(guān)鍵,晶閘管的觸發(fā)導(dǎo)通角度直接決定了系統(tǒng)的補償效果。將圖1所示的消弧線圈置于配電網(wǎng)接地變的中性點處,系統(tǒng)正常運行時,主消弧線圈L1投入運行,晶閘管VT1和VT2處于全導(dǎo)通狀態(tài),副消弧線圈短接,系統(tǒng)處于過補償狀態(tài)。當(dāng)單相故障發(fā)生時,調(diào)節(jié)晶閘管的觸發(fā)角,使副消弧線圈投入運行,根據(jù)測得的故障電容電流值,調(diào)節(jié)副消弧線圈迅速達到全補償點處,完成故障消弧。在故障消除后,兩晶閘管繼續(xù)全導(dǎo)通運行,副線圈短接,系統(tǒng)處于過補償狀態(tài),避免熄弧后系統(tǒng)運行在全補償狀態(tài)產(chǎn)生過電壓。

    (6)

    式中:Q為消弧線圈的過補償度;L為消弧線圈電感值;C為系統(tǒng)對地電容;ω為工頻角頻率。

    綜合上述分析,提出主從式消弧線圈控制策略的步驟,如圖4所示。

    圖4 控制策略流程圖

    3 仿真分析

    利用ADPSS仿真,驗證所提出的有源柔性消弧方法。如圖5所示,仿真模型中共含有4條饋線,具體參數(shù)設(shè)置見表1。為驗證單相接地檢測方法在不同接地方式下的通用性,分別設(shè)置了不接地和過補償15%消弧線圈接地2種接地方式。

    圖5 仿真系統(tǒng)拓撲圖

    表1 線路參數(shù)

    設(shè)置饋線1發(fā)生A相接地故障,為兼顧低阻和高阻等不同類型的接地故障,分別設(shè)置過渡電阻為10 Ω、1 000 Ω。表2給出了單相故障發(fā)生后各饋線的零序電流新息幅值,饋線1的零序電流新息遠大于其他饋線。純電阻接地故障,隨著故障電阻增大,零序電流新息的幅值逐漸減小,利用零序電流新息的幅值特征能可靠檢測單相接地故障。

    表2 接地故障時零序電流新息

    在接地變壓器中性點加入主從式消弧線圈,發(fā)生接地故障時柔性調(diào)節(jié)副消弧線圈,實現(xiàn)全補償,10 Ω低阻、1 000 Ω高阻仿真結(jié)果分別如圖6、圖7所示。由圖可知,采用主從式消弧線圈,系統(tǒng)故障相零序電流新息幅值小于1 A,接近于0,可實現(xiàn)全補償。

    圖6 低阻單相接地故障

    圖7 高阻單相接地故障

    4 結(jié) 語

    1)提出了基于主從式消弧線圈柔性消弧的配電網(wǎng)單相接地故障消弧方法,設(shè)計了消弧線圈柔性補償控制策略,仿真結(jié)果表明,該控制策略能夠精準(zhǔn)快速地補償接地電容電流。

    2)提出了基于零序電流新息的故障選線方法,根據(jù)線路拓撲結(jié)構(gòu)推算零序電流新息,可消除壞數(shù)據(jù)等異常事件影響,提高選線準(zhǔn)確性。理論和仿真驗證了該方法的有效性,原理可靠,操作簡單,易于工程實現(xiàn)。

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