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    分選分級組合旋流器模擬研究

    2022-01-25 04:38:54徐嘉晨
    機械管理開發(fā) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:精煤旋流器溢流

    徐嘉晨

    (晉能控股煤業(yè)集團煤炭洗選分公司,山西 大同 037000)

    引言

    煤炭資源作為我國重要的化石能源,其在我國經(jīng)濟發(fā)展中占據(jù)著舉足輕重的地位,隨著開采深度及機械化程度的不斷提升,開采原煤的質(zhì)量變差,導致選煤廠分選的工作量加大,產(chǎn)品質(zhì)量的控制難度增加[1,2],為了實現(xiàn)粗煤泥的高效分選,此前眾多學者對此進行過研究,馬茂華[3]針對大直徑三產(chǎn)品重介質(zhì)旋流器分選粒級大,末煤分選效果差,粗精煤泥灰分高的問題,結(jié)合入洗原煤煤質(zhì)變差的狀況,對原粗精煤煤泥回收系統(tǒng)進行工藝改造,通過定性、定量分析降低了粗精煤泥灰分,提高了精煤產(chǎn)率。宋宇[4]針對粗精煤產(chǎn)品灰分含量過高的問題,提出分別以干擾床分選機、三產(chǎn)品煤泥重介旋流器、三錐水介質(zhì)旋流器等為核心的三種煤泥分選系統(tǒng)優(yōu)化方案,并進行詳細對比分析。結(jié)果表明,三錐水介質(zhì)旋流器更適宜選煤廠粗煤泥分選。對粗煤泥分選系統(tǒng)進行優(yōu)化改造后效果最佳。本文基于多溢流管旋流器,串聯(lián)水力旋流器,實現(xiàn)一段低流排矸、一二段溢流排細泥、二段低流排精煤,大大降低了粗泥煤分選流程,解決了選煤廠分選困難的問題,為選煤廠高效生產(chǎn)奠定基礎。

    1 模型建立

    傳統(tǒng)的旋流器系統(tǒng)中由于有導流葉片的存在使得密度較低的物料損傷等問題,本文設計一種分選分級旋流器裝置。在旋流重選柱內(nèi)部設置一段套筒,在套筒的上部連接等徑側(cè)溢流,同時在溢流管與側(cè)溢流的腔體位置布設一段切向口,切向口語二段旋流器切向口連接。將物料配合礦漿攪拌導入一段分選旋流器,當物料完成初步分選后細粒物料經(jīng)溢流管排出,較粗的物料進出二段分選旋流器進行二次分級,實現(xiàn)一段低流排矸、一二段溢流排細泥、二段低流排精煤的目標。結(jié)構(gòu)示意圖如1所示。

    圖1 新型旋流器結(jié)構(gòu)示意圖

    旋流器結(jié)構(gòu)雖然簡單,但其內(nèi)部結(jié)構(gòu)確十分復雜,為了對其內(nèi)部結(jié)構(gòu)進行深入分析,需要借助數(shù)值模擬軟件,本文利用CFD模擬軟件對新型溢流分流旋流器內(nèi)部的流暢進行分析,研究新型旋流器的可行性。首先進行模型的建立,模型建立選用CAD繪圖導入的方法進行模型建立,對建立好的模型進行網(wǎng)格劃分,在進行網(wǎng)格劃分時為避免統(tǒng)一劃分造成精度差等問題,在進行網(wǎng)格劃分時適當將模擬流場較為簡單的部位進行粗劃分,對流場計算較為復雜的位置進行細化分,本文利用ANSYS ICEM CFD 16.0進行網(wǎng)格的劃分,劃分完成后網(wǎng)格數(shù)共計857674個。完成網(wǎng)格劃分后對模型的物理參數(shù)進行設定,由于本次模擬為水氣兩相模擬,所以設定空氣的密度為1.205 kg/m3,空氣的運動黏度為1.82×10-5kg/(m·s),水的密度為1 000 kg/m3,空氣的黏度為1.003×10-3kg/(m·s),入料的體積流量為25 m3/h,首先對旋流器內(nèi)部的軸向速度進行分析。

    2 數(shù)值模擬分析

    首先選定三種溢流管插入深度,深度分別選擇為225 mm、265 mm和305 mm,僅展示插入深度為305 mm的一段旋流器軸向速度的云圖及軸向速度分布曲線如下頁圖2所示。

    從圖2-1中可以看出,一段旋流器的內(nèi)部流場分布大致呈現(xiàn)出對稱分布的特點,中心軸為旋流器的中心軸線,在中心位置溢流口和底流口位置會出現(xiàn)倒吸現(xiàn)象,空氣被倒吸形成空氣柱,從而致使底流口的流速呈現(xiàn)突然的增加,在溢流管的中心位置流速出現(xiàn)明顯的下降,而在溢流管的軸線位置出現(xiàn)上升流。觀察圖2-2可以發(fā)現(xiàn)流速隨著距離中心軸線的距離增大呈現(xiàn)出先降低后增大再降低的趨勢,當溢流管插入深度為305mm時,正最大值為中心軸線位置,最大值為2.0m/s,在距離中心軸線約71m的位置取到旋流器內(nèi)部流場負的最大值約為0.7m/s;當插入深度為265mm時,此時的最大正向速度為1.7m/s,當插入深度為225 mm時,此時的最大正向速度為1.6 m/s,可以看出隨著溢流管插入深度的增加,旋流器內(nèi)部流場的最大速度逐步增大,但最大值出現(xiàn)的位置均為中心軸線位置。

    圖2 軸向速度的云圖及軸向速度分布曲線

    對溢流管插入深度225 mm、265 mm和305 mm的二段段旋流器軸向速度的云圖及軸向速度分布曲線進行分析,僅展示插入深度為305 mm的二段旋流器軸向速度云圖及速度分布曲線如3所示。

    從圖3-1中可以看出,在溢流管插入深度為305 mm的情況下,二級旋流器內(nèi)部的流場分布在軸向速度方面呈現(xiàn)出對稱的特性,對稱軸仍為二段旋流器的中軸線上,在二段旋流器的中段部位,由于溢流口與底流口出現(xiàn)倒吸的空氣柱使得底流口附近的流速突然增加,而沿著旋流器口壁的位置速度有一定的下降,同時由于二段旋流器內(nèi)部的離心力不足,使得旋流器內(nèi)部的流體的速度不足,出現(xiàn)底流口夾帶一定的細顆粒。從圖3-2中可以看出,二段旋流器內(nèi)部流速隨著距離中心軸線的距離增大呈現(xiàn)出先降低后增大再減小的趨勢,當溢流管插入深度為305 mm時,負最大值出現(xiàn)在中心軸線位置,最大值為7.2 m/s,在距離中心軸線約20 m的位置取到旋流器內(nèi)部流場正的最大值約為7.6 m/s,三種溢流管插入深度下的流場流速變化趨勢大致相同。

    圖3 軸向速度的云圖及軸向速度分布曲線

    對側(cè)溢流連接口徑對一段旋流器內(nèi)部軸向流速進行研究,側(cè)溢流的口徑(用溢流管截面積表示,下文相同)分別為800 mm2、1 200 mm2、2 000 mm2,一段旋流器軸向速度云圖如圖4所示。

    圖4 不同連接口徑下軸向速度的云圖

    從圖4中可以看出,在不同側(cè)溢流口徑下一段旋流器內(nèi)部流場流速也呈現(xiàn)出對稱分布的特點,對稱軸為一段旋流器中軸線上,在中心區(qū)域出現(xiàn)倒吸形成的空氣柱,導致底流口的軸向速度突然上升,在溢流管中心軸向速度出現(xiàn)突降。當側(cè)溢流口徑為2 000 mm2時,此時的溢流口及底流口軸向速度的突降突升現(xiàn)象明顯小于側(cè)溢流口徑為800 mm2和側(cè)溢流口徑為1 200 mm2,同時在溢流管管壁上升流區(qū)域的軸向速度較溢流口徑為800 mm2和側(cè)溢流口徑為1 200 mm2也有了一定的下降,當側(cè)溢流連接口徑為2 000 mm2時,側(cè)溢流連接段上升流的顏色明顯較溢流口徑為800 mm2和側(cè)溢流口徑為1 200 mm2更深,這是由于隨著側(cè)溢流連接口徑的增大,一段溢流的排水量降低,此時空氣的倒吸現(xiàn)象減弱,內(nèi)部流場的流速降低。

    3 結(jié)論

    1)通過對不同溢流管插入深度下一段旋流器內(nèi)部流場速度進行分析發(fā)現(xiàn),隨著溢流管插入深度的增加,旋流器內(nèi)部流場的最大速度逐步增大,最大值出現(xiàn)的位置為中心軸線位置。

    2)二段旋流器內(nèi)部流速隨著距離中心軸線的距離增大呈現(xiàn)出先降低后增大再減小的趨勢。

    3)通過對不同側(cè)溢流口徑下一段旋流器內(nèi)部流場流速進行分析發(fā)現(xiàn),隨著側(cè)溢流連接口徑的增大,一段溢流的排水量降低,此時空氣的倒吸現(xiàn)象減弱,內(nèi)部流場的流速降低。

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