螺旋葉片溫度場(chǎng)有限元分析

吳智懷 王志偉 郭明威 樊計(jì)生 潘毓淳 張金良

（1：北京中冶設(shè)備研究設(shè)計(jì)總院有限公司 北京100029；2：北京科技大學(xué) 北京100083）

1 前言

轉(zhuǎn)底爐直接還原工藝是近30年發(fā)展起來(lái)的新型煉鐵工藝，主要應(yīng)用于鋼鐵廠含鋅塵泥處理、復(fù)合礦綜合利用等方面，我國(guó)已建成多條生產(chǎn)線［1，2］。螺旋出料機(jī)是轉(zhuǎn)底爐生產(chǎn)線的關(guān)鍵設(shè)備，其作用是將高溫金屬化球團(tuán)從轉(zhuǎn)底爐爐底排出，它不僅要承受高溫，而且在出料過(guò)程中爐底和爐料還會(huì)磨損葉片。由于螺旋出料機(jī)是在線設(shè)備，其作業(yè)率關(guān)系到整個(gè)生產(chǎn)線的生產(chǎn)。作為轉(zhuǎn)底爐生產(chǎn)線的關(guān)鍵設(shè)備，螺旋出料機(jī)要求葉片具有耐高溫、耐磨的特性。并且如果葉片磨損到一定程度后，需停爐更換螺旋出料機(jī)，勢(shì)必影響了轉(zhuǎn)底爐工作效率［3］。為更好的解決葉片使用壽命，降低螺旋出料機(jī)加工成本，針對(duì)目前常用的葉片結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行研究，為葉片結(jié)構(gòu)型式和材質(zhì)選擇提供依據(jù)。

對(duì)螺旋出料機(jī)進(jìn)行分析計(jì)算時(shí)，均基于以下兩個(gè)基本假設(shè)：

（1）不考慮物料在螺旋內(nèi)的壓縮情況；

（2）不考慮物料之間的相對(duì)滑移。

本文針對(duì)某廠螺旋出料機(jī)葉片進(jìn)行研究分析，螺旋出料機(jī)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1所示。

表1 性能參數(shù)表

2 葉片溫度場(chǎng)分析

2.1 溫度分析建立模型基于以下幾點(diǎn)假設(shè)（1）葉片各向同性；

（2）忽略葉片變形而產(chǎn)生的變形熱，假設(shè)葉片不含內(nèi)熱源；

（3）葉片與爐料、空氣之間的換熱系數(shù)是常數(shù)；

（4）計(jì)算時(shí)間步長(zhǎng)足夠小，每一區(qū)域的熱流可根據(jù)當(dāng)前的溫度分布計(jì)算出，且在該時(shí)間步長(zhǎng)內(nèi)可視為常數(shù)。

葉片材質(zhì)采用耐熱鋼，葉片表面堆焊硬質(zhì)合金，以提高其耐磨性，密度和比熱按照常數(shù)處理。葉片的比熱C＝500J／（kg·℃），密度ρ＝7700kg／m3，導(dǎo)熱系數(shù)與溫度的關(guān)系如表2所示。

表2 導(dǎo)熱系數(shù)與溫度關(guān)系

軸是由20碳鋼制成，比熱也取C＝500J／（kg·℃），密度ρ＝7860kg／m3，導(dǎo)熱系數(shù)與溫度的關(guān)系如表3所示。

表3 導(dǎo)熱系數(shù)與溫度關(guān)系

2.2 螺旋葉片三維幾何模型建立

進(jìn)行分析之前，首先要對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化。本計(jì)算中，螺旋葉片進(jìn)料與出料口處葉片與物料的接觸面積是不同的，故需建立三維仿真模型進(jìn)行模擬。根據(jù)設(shè)計(jì)實(shí)例要求，螺旋軸總長(zhǎng)7300mm，上有左旋螺旋葉片共八頭，八個(gè)螺旋葉片性能參數(shù)及工作狀態(tài)相同，因此在分析建模時(shí)，只要分析其中一個(gè)螺旋葉片即可，在保證精度的前提下縮短計(jì)算時(shí)間，提高計(jì)算效率。螺旋葉片與螺旋軸通過(guò)焊接連接在一起，本分析從偏于保守的角度出發(fā)，認(rèn)為該段焊縫不起作用，將螺旋軸及螺旋葉片做成一個(gè)整體考慮。簡(jiǎn)化后所建立的分析模型如圖1所示。

圖1 螺旋葉片三維幾何模型

2.3 葉片所受熱載荷及邊界條件

螺旋出料機(jī)葉片在工作過(guò)程中的熱傳導(dǎo)和熱交換行為相當(dāng)復(fù)雜，但總體滿足熱量傳入與傳出的平衡規(guī)律，葉片隨螺旋軸連續(xù)旋轉(zhuǎn)，在葉片旋轉(zhuǎn)一周的過(guò)程中，首先與高溫爐料接觸，葉片表面迅速升溫，然后經(jīng)過(guò)與空氣的自然對(duì)流，葉片表面溫度又降低，如此周而復(fù)始，葉片進(jìn)入下一次熱行為周期，在葉片在旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，內(nèi)部通入高壓低溫水進(jìn)行冷卻。葉片溫度周期性穩(wěn)定變化。

由以上分析，葉片的熱交換主要有以下幾種形式：高溫爐料與葉片接觸的過(guò)程中的接觸換熱及輻射傳熱；由于物料是固體，故在物料與螺旋出料機(jī)的接觸部分（螺旋葉片的頂部）存在熱傳導(dǎo)，而未與海綿鐵接觸部分則會(huì)受到海綿鐵的高溫?zé)彷椛?。本文中將整個(gè)螺旋葉片劃分為兩部分，下部葉片熱分析存在熱傳導(dǎo)和輻射傳熱，上部葉片與空氣的對(duì)流換熱；周圍環(huán)境大氣溫度為300℃左右，螺旋出料機(jī)與周圍空氣存在自然對(duì)流換熱。因空氣傳熱系數(shù)非常小，故一般不考慮空氣與固體之間的熱傳導(dǎo)。螺旋軸與冷卻水間的對(duì)流換熱；冷卻水溫度為50℃左右，冷卻水通過(guò)旋轉(zhuǎn)接頭進(jìn)入管道，為保證及時(shí)散熱，人為保證較大的冷卻水流速，因此冷卻水與軸之間存在受迫對(duì)流換熱。葉片變形而產(chǎn)生的變形熱忽略。

2.3.1 物料與接觸部分的葉片存在接觸傳導(dǎo)

一般用接觸熱傳導(dǎo)系數(shù)hd來(lái)簡(jiǎn)化處理兩個(gè)固體直接接觸的熱傳導(dǎo)問(wèn)題。接觸熱傳導(dǎo)系數(shù)與界面的表面狀況和接觸壓力的大小有密切的關(guān)系。直接與爐料接觸，作為熱流邊界來(lái)處理，屬第二類邊界條件，邊界條件如式（1）：

式中：hd—接觸熱傳導(dǎo)系數(shù)，W／m2·K；

tR—爐料表面溫度，K。

2.3.2 未接觸部分則受到物料的高溫?zé)彷椛?/p>

等效輻射換熱系數(shù)hr，可根據(jù)輻射定可根據(jù)輻射定律寫成式（2）：

式中：σ—波爾茲曼常數(shù)，5.67×10－8W／（m2·K4）；

ε—材料表面輻射系數(shù)0.8。

由上式可知，等效輻射換熱系數(shù)不僅與材料表面的輻射系數(shù)有關(guān)，而且與材料的表面溫度有關(guān)。而溫度是未知量，因而輻射邊界條件是非線性的。

經(jīng)過(guò)計(jì)算得出等效輻射換熱系數(shù)隨溫度變化規(guī)律如圖2所示。

圖2 等效輻射換熱系數(shù)隨溫度變化規(guī)律

2.3.3 葉片與空氣間的自然對(duì)流換熱

葉片未接觸物料部分與空氣對(duì)流換熱，對(duì)流和輻射換熱邊界條件在傳熱學(xué)中稱為第三類邊界條件，可統(tǒng)一寫為式（3）：

其中，換熱系數(shù)α可寫成對(duì)流換熱系數(shù)h與等效輻射換熱系數(shù)hr之和。經(jīng)計(jì)算，葉片與空氣間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為9.89W／m2·K。

2.3.4 葉片與冷卻水之間的受迫對(duì)流換熱

水冷也屬于第三類邊界條件。在這種情況下，對(duì)流引起的熱量交換起決定作用。葉片旋轉(zhuǎn)一周過(guò)程中，管內(nèi)部一直通水冷卻，屬于受迫對(duì)流。冷卻水的平均溫度為50℃，水在50℃的物性參數(shù)為：

外管的當(dāng)量直徑為：

雷諾數(shù)為：

管內(nèi)流動(dòng)為旺盛紊流，采用以下公式計(jì)算Nu數(shù)為：

表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h為：

2.4 葉片熱分析結(jié)果分析

根據(jù)以上葉片熱交換分析，對(duì)不同葉片結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行溫度場(chǎng)有限元分析，結(jié)構(gòu)如下：

（1）直接焊接結(jié)構(gòu)

直接焊接結(jié)構(gòu)如圖3所示，內(nèi)管外管皆由20碳鋼制成，中間水縫通水冷卻，軟水，溫度在50℃左右，流速為1.5m／s～2m／s，葉片由不銹鋼制成，其工作面及外圓處堆焊成硬質(zhì)合金。

圖3 直接焊接葉片結(jié)構(gòu)圖

所得溫度分布如圖4所示。

圖4 葉片溫度分布

葉片溫度基本成層狀分布，兩側(cè)邊緣溫度較高，根部由于受到水冷卻作用，溫度較低，頂部與爐料接觸時(shí)間最長(zhǎng)，溫度最高；圖5為葉片浸入爐料時(shí)，左邊路徑上溫度分布曲線，可知葉片根部溫度較低，而端部及表面溫度較高，可達(dá)1009℃，大于三分之一葉片工作溫度高于800℃，材料在此溫度下力學(xué)性能差，不能保證長(zhǎng)期有效運(yùn)行。

圖5 葉片溫度分布圖

（2）水冷葉片式結(jié)構(gòu)

水冷葉片結(jié)構(gòu)如圖6所示。件3為葉片成螺旋狀，焊接在外管上，共兩片，中間留出20mm間隙，再由外圓片4焊成具有中空的螺旋體，件3及件4的材質(zhì)皆為不銹鋼，工作面及外圓皆堆焊硬質(zhì)合金，中空腔通水冷卻，水壓0.8MPa，流量1.5m／s～2m／s的軟水。

圖6 水冷葉片結(jié)構(gòu)示意圖

加載求解后，得到葉片溫度分布如圖7所示。

圖7 葉片溫度分布

葉片溫度基本成層狀分布，兩側(cè)邊緣溫度較高，根部由于受到水冷卻作用，溫度較低，頂部與爐料接觸時(shí)間最長(zhǎng)，溫度最高；圖8為葉片最左邊溫度分布曲線，可見大部分葉片溫度為300℃左右，由于內(nèi)部通冷卻水，強(qiáng)迫對(duì)流接觸面積大，葉片散熱面積大，葉片取得良好水冷效果，能夠滿足工作需要。

圖8 葉片邊界路徑溫度分布曲線

（3）二段式結(jié)構(gòu)

兩段式葉片結(jié)構(gòu)如圖9所示。此結(jié)構(gòu)與直接焊接式不同之處是工作葉片可以替換，件4直接焊接在外管上，中間開孔，用M12螺栓將件3聯(lián)接成一體，件4為20碳鋼，件3為高溫耐熱鋼用精密鑄造制成。

圖9 兩段式葉片結(jié)構(gòu)示意圖

分析所得溫度分布如圖10所示。

圖10 葉片溫度分布

同直接焊接式葉片溫度分布規(guī)律基本相同成層狀分布，兩側(cè)邊緣溫度較高，根部由于受到水冷卻作用，溫度較低，頂部與爐料接觸時(shí)間最長(zhǎng)，溫度最高；圖11為葉片浸入爐料時(shí)，左邊路徑上溫度分布曲線，可知葉片根部溫度較低，而端部及表面溫度較高，可達(dá)1028℃，且葉片不接觸物料部分溫度為380℃左右，根部處溫度183℃均比直接焊接式略高。

圖11 葉片邊界路徑溫度分布曲線

在葉片厚度方向，熱傳熱系數(shù)由下式計(jì)算得出：

式中：h1—內(nèi)側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W／m·K；

h2—外側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W／m·K；

δ—厚度，m；

λ—熱傳導(dǎo)系數(shù)，W／m·K。

由上式可知，葉片所處環(huán)境確定，即葉片內(nèi)外側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和葉片熱傳導(dǎo)系數(shù)確定，葉片厚度影響傳熱系數(shù)。因此，若想改善溫度分布狀態(tài)，可調(diào)節(jié)葉片厚度。圖12為不同厚度葉片最高點(diǎn)溫度值。

由圖12可以看出，隨著葉片厚度的增加，葉片最高溫度逐漸減低。葉片厚度增加，兩熱源間距增大，葉片散熱空間加大，因而內(nèi)部散熱效率更高，葉片溫度降低。

3 結(jié)論

1）采用直接焊接式及二段式結(jié)構(gòu)形式的葉片，葉片兩側(cè)邊緣溫度較高，均超過(guò)1000℃，并且大于三分之一葉片工作溫度高于800℃。

圖12 最高點(diǎn)溫度隨葉片厚度變化曲線

2）采用水冷式結(jié)構(gòu)，葉片溫度大部分為300℃左右，有效的降低了螺旋葉片的溫度，且隨著葉片厚度的增加，葉片最高溫度也是逐漸減低的。