高承載力工具式鋼結(jié)構(gòu)施工臨時(shí)支撐體系承載性能實(shí)驗(yàn)研究

張?jiān)聵?劉祥 胡大柱 宋生志 彭成波 陳懷遠(yuǎn)

臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)是鋼結(jié)構(gòu)安裝施工過程中，在上部結(jié)構(gòu)未形成整體結(jié)構(gòu)時(shí)，給予上部結(jié)構(gòu)支撐的臨時(shí)結(jié)構(gòu)[1]。目前，在大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)安裝施工過程中，應(yīng)用最為廣泛的是高承載力鋼結(jié)構(gòu)臨時(shí)支撐體系，高承載力鋼結(jié)構(gòu)臨時(shí)支撐體系可以廣泛應(yīng)用于各種大型公共建筑領(lǐng)域，適用項(xiàng)目類型豐富，對于復(fù)雜建筑形態(tài)及復(fù)雜場地情況的應(yīng)用具有優(yōu)勢[2]。

高承載力臨時(shí)支撐體系表現(xiàn)出了優(yōu)越的性能，但是高承載力臨時(shí)支撐普遍難以高周轉(zhuǎn)使用。為此，我們研發(fā)了一種高承載力、可周轉(zhuǎn)使用的工具式鋼構(gòu)施工臨時(shí)支撐，在實(shí)際工程應(yīng)用過程中，針對質(zhì)量較重構(gòu)件，它不但承載力高，而且所有構(gòu)件均可拆卸循環(huán)使用，使用方便，可滿足高承載力高周轉(zhuǎn)要求（圖1）。

圖1 支撐效果圖

為測試臨時(shí)支撐的力學(xué)性能及破壞模式，探討其破壞機(jī)理，通過兩組構(gòu)件，兩種不同試驗(yàn)工況來研究臨時(shí)支撐的承載力，分析其工作狀態(tài)時(shí)的內(nèi)力、變形及位移特性，進(jìn)而分析其受力性能。

1.試驗(yàn)概況

實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)兩組試件，分別承受軸心加載和偏心加載。為實(shí)驗(yàn)特別設(shè)計(jì)采用40mm鋼板制成的頂座，頂座最大承載力設(shè)計(jì)值為700t，同一個(gè)頂座可完成軸心加載和偏心加載；主體受力構(gòu)件采用四角格構(gòu)式體系，材質(zhì)為Q355B，為了將四角立柱底部固定于試驗(yàn)機(jī)下部，特別設(shè)計(jì)8 組底座，通過底座與試驗(yàn)機(jī)底部插銷相連接[3]。

2.試驗(yàn)方案

試驗(yàn)在上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)城市建設(shè)與安全工程學(xué)院的結(jié)構(gòu)與安全工程試驗(yàn)室1000t 多功能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。對預(yù)先設(shè)計(jì)制作的兩組試驗(yàn)件，一組試驗(yàn)件進(jìn)行軸心加載；另一組試驗(yàn)件進(jìn)行偏心加載[4]（荷載偏心150mm），通過數(shù)字驅(qū)動(dòng)移動(dòng)試驗(yàn)機(jī)的豎向作動(dòng)器實(shí)現(xiàn)偏心加載。試驗(yàn)整體布置如圖2 所示。

圖2 試驗(yàn)布置圖

2.1 應(yīng)變測試方案一

試件主要受力構(gòu)件為四根豎向鋼管柱。結(jié)構(gòu)既有整體失穩(wěn)的可能，單肢也有可能發(fā)生失穩(wěn)。所以，在四根豎向鋼管柱截面的東、南、西、北四個(gè)方向分別布置應(yīng)變片，每根鋼管柱四個(gè)應(yīng)變測點(diǎn)。為保證鋼管柱的所有應(yīng)變片在同一高度，且盡可能避開應(yīng)力最大截面，選取距離底座上表面500mm位置處布置應(yīng)變片（應(yīng)變位置如圖3 所示）。

圖3 豎向鋼管應(yīng)變布置位置示意圖

除鋼管柱外，為測試其他關(guān)鍵構(gòu)件應(yīng)力水平，在重型支撐的下節(jié)間四根斜支撐、第二節(jié)北立面下水平桿和第一節(jié)東立面上水平桿布置了應(yīng)變片。斜支撐和水平桿應(yīng)變片均布置在桿件的中部。

軸心加載試驗(yàn)應(yīng)變片共計(jì)22 個(gè)。所有應(yīng)變方向均與所貼桿件的軸線方向一致。應(yīng)變總體具體布置形式及編號(hào)如圖4所示。

圖4 軸心加載試驗(yàn)應(yīng)變片布置圖

偏心加載試驗(yàn)中增加了上部四根斜撐的應(yīng)變檢測，共26 個(gè)應(yīng)變片，如圖5所示。

圖5 偏心加載試驗(yàn)應(yīng)變片布置圖

2.2 應(yīng)變測試方案二

為準(zhǔn)確分析整體結(jié)構(gòu)在加載過程中的位移變化，以及不同位置處額變形差異，在四根鋼管柱位置布置了豎向位移計(jì)，測試試驗(yàn)過程中的豎向變形。在頂座的剛心位置同樣布置了豎向位移計(jì)，測試加載過程中剛心的豎向位移。

圖6 位移計(jì)布置圖

圖7 試驗(yàn)件變形圖

除豎向位移計(jì)，在重型支撐系統(tǒng)的頂部也設(shè)置了兩個(gè)方向的水平位移計(jì)，測試加載過程中頂部的水平位移。水平位移計(jì)布置在頂座與豎桿交接處。

2.3 應(yīng)變測試方案三

為準(zhǔn)確分析整體結(jié)構(gòu)在加載過程中的位移，加載過程分為預(yù)加載和正式加載。

對于軸心受力構(gòu)件，預(yù)加載采用力控制，根據(jù)本試驗(yàn)有限元分析結(jié)果（屈服荷載5000kN），預(yù)加載施加1000kN的豎向荷載，預(yù)加載過程中，所有通道數(shù)據(jù)均正常。

正式加載采用力加載與位移加載相結(jié)合的方式，彈性階段首先進(jìn)行力加載，測試豎向位移量，加載值接近0.8 倍有限元計(jì)算的屈服荷載時(shí)，改為位移控制。位移加載速率控制在0.3mm/min，不間斷加載，直至荷載值下降到歷經(jīng)最大值0.8倍時(shí)停止加載，或其他破壞現(xiàn)象不宜繼續(xù)加載。試驗(yàn)加載準(zhǔn)則如表1 所示。

表1 軸心受力構(gòu)件加載準(zhǔn)則

對于偏心受力構(gòu)件，預(yù)加載同樣采用力控制，預(yù)加載施加1000kN 的豎向荷載，預(yù)加載過程中，所有通道數(shù)據(jù)均正常。

偏心受力構(gòu)件正式加載階段的加載方案與軸心受力構(gòu)件相同，不同的是偏心受力構(gòu)件力加載至3000kN 后采用位移加載。偏心受力構(gòu)件試驗(yàn)加載準(zhǔn)則如表2 所示。

表2 偏心受力構(gòu)件加載準(zhǔn)則

3.軸心受壓構(gòu)件試驗(yàn)結(jié)果[5]

3.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)過程中，彈性階段構(gòu)件可直接觀測到無明顯變形，且無異常聲音出現(xiàn)。超過極限荷載后，四根鋼管柱逐漸出現(xiàn)屈曲現(xiàn)象，且四根鋼柱均出現(xiàn)屈曲，所有鋼管柱均呈現(xiàn)“S”型全波變形，這說明橫桿能夠有效提供支承，降低鋼管的無約束段長度，從而提高重型支撐的承載力。

試驗(yàn)過程中，節(jié)點(diǎn)板、連接螺栓等節(jié)點(diǎn)位置未出現(xiàn)失效現(xiàn)象。

3.2 整體位移曲線

3.2.1 豎向位移

以頂座剛心處（5 號(hào)位移計(jì)）的位移為橫坐標(biāo)，豎向荷載為縱坐標(biāo)，繪制力-位移曲線，同時(shí)，提取四根鋼管處豎向位移與豎向荷載的關(guān)系曲線，如圖8 所示，從位移曲線可以看出，重型支撐系統(tǒng)極限承載力為6678kN，其彈性承載力約6000kN。從圖9 的對比還可以看出，頂座剛心處的位移與四肢鋼管柱豎向位移平均值較為接近。從圖8 和圖9 的對比曲線可以看出，構(gòu)件軸心加載時(shí)，在彈性階段，四肢受力均勻，當(dāng)荷載加大，發(fā)生單肢失穩(wěn)，荷載發(fā)生重分布現(xiàn)象，進(jìn)而各肢均發(fā)生了失穩(wěn)破壞。由于荷載作用在頂座的剛心位置，每肢鋼管柱均為壓彎構(gòu)件，每肢的失穩(wěn)模態(tài)也表現(xiàn)為極限值失穩(wěn)的特征。

圖8 豎向位移-豎向荷載曲線

圖9 剛心位移與四肢位移平均值對比曲線

3.2.2 水平位移

對臨時(shí)支撐，其加載方式是豎向加載，產(chǎn)生水平位移的原因是構(gòu)件或者結(jié)構(gòu)發(fā)生了失穩(wěn)破壞，從而產(chǎn)生側(cè)移。

因試驗(yàn)條件限制，水平位移測試采用的是拉線位移計(jì)，為減小其他方向位移對測試方向位移的影響，采用了加長拉線的方式，W6 號(hào)位移計(jì)拉線長度1819mm，W7 號(hào)位移計(jì)拉線長度1965mm，W8 號(hào)位移計(jì)拉線長度1929mm，W9 號(hào)位移計(jì)拉線長度1961mm。根據(jù)幾何關(guān)系可知，非測試方向的位移對測試方向的位移影響較小，以拉線長度最短的W6 號(hào)位移計(jì)為例，豎直方向產(chǎn)生50mm 位移，該位移在測試方向僅產(chǎn)生0.6871mm 的位移，因而其他方向位移對測試方向位移的影響可以忽略。

從圖10 的結(jié)果可以看出，在豎向荷載達(dá)到6000kN時(shí)，最大水平變形僅4.5mm，約為結(jié)構(gòu)整體高度的1/922。超過極限承載力后，由于結(jié)構(gòu)進(jìn)入失穩(wěn)狀態(tài)，水平變形急劇增大，荷載卸載至零的時(shí)候，最大殘余水平變形達(dá)到58mm，約為結(jié)構(gòu)整體高度的1/71。

圖10 水平位移-豎向荷載曲線

從變形曲線還可發(fā)現(xiàn)，在豎向荷載不超過6200kN 的階段，水平變形基本呈現(xiàn)彈性狀態(tài)，此時(shí)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性能較好。

3.3 應(yīng)變分析

3.3.1 豎向鋼管應(yīng)變

提取鋼管柱的應(yīng)變曲線，并以此為橫坐標(biāo)，豎向荷載為縱坐標(biāo)，繪制其關(guān)系曲線。如圖11 所示，從圖中亦可看出，當(dāng)豎向荷載不超過6000kN 時(shí)，四根鋼管柱的應(yīng)變值均處于彈性狀態(tài)，且截面上應(yīng)變分布均勻，此時(shí)每根鋼管柱基本處于軸心受壓狀態(tài)。

圖11 鋼管應(yīng)變-豎向荷載曲線

東南角鋼管柱北側(cè)、西南角鋼管柱東側(cè)的應(yīng)變在荷載超過6000kN 后開始進(jìn)入非線性階段，但還未達(dá)到屈服應(yīng)變，這說明從6000kN 的外荷載開始，構(gòu)件進(jìn)入失穩(wěn)狀態(tài)，隨著荷載增加，應(yīng)變增幅加快，部分應(yīng)變片超過量程，構(gòu)件屈服。

從應(yīng)變數(shù)據(jù)還可看出，西南角鋼管、西北角鋼管和東北角鋼管，隨著外荷載增加，鋼管柱失穩(wěn)狀態(tài)加劇，部分截面纖維出現(xiàn)受拉狀態(tài)，而從變形圖也可清晰地看出，鋼管柱呈現(xiàn)“S”型的失穩(wěn)破壞模態(tài)，隨著變形加劇，部分截面纖維由受壓狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槭芾瓲顟B(tài)，截面應(yīng)變分布不均勻。

由鋼管柱的應(yīng)變變化規(guī)律可以看出，對試驗(yàn)的臨時(shí)支撐系統(tǒng)，軸心加載狀態(tài)下外荷載不超過6000kN 時(shí)候，四根鋼管受力均勻，基本處于軸心受壓狀態(tài)。當(dāng)外荷載超過6000kN 時(shí)，雖然系統(tǒng)的承載力繼續(xù)提高，但是部分構(gòu)件開始進(jìn)入失穩(wěn)狀態(tài)，這與圖8 中的鋼管豎向變形-荷載曲線趨勢基本一致，在圖8 中外荷載低于6000kN 時(shí)候，荷載-位移曲線呈現(xiàn)“直線”型。

3.3.2 斜撐及橫桿應(yīng)變

試驗(yàn)中測試了下節(jié)四根斜撐的應(yīng)變，如圖12 所示。同時(shí)測試了第一節(jié)上部兩根橫桿的應(yīng)變，其應(yīng)變值如圖13 所示。從圖中可看出，臨時(shí)支撐系統(tǒng)試驗(yàn)全過程中斜桿和橫桿的應(yīng)變值較小。四根斜桿在外荷載低于6000kN 階段均處于受拉狀態(tài)，但拉應(yīng)力較小，隨著構(gòu)件進(jìn)入失穩(wěn)破壞階段，四根斜撐均開始進(jìn)入受壓狀態(tài)，但最大應(yīng)變僅500，斜桿整體處于彈性狀態(tài)。

圖12 斜桿應(yīng)變-豎向荷載曲線

圖13 橫桿應(yīng)變-豎向荷載曲線

橫桿在外荷載低于6000kN 階段處于受壓狀態(tài)，隨著構(gòu)件變形增加，橫桿處于受拉狀態(tài)，其最大應(yīng)變?yōu)?20，構(gòu)件處于彈性狀態(tài)。

由斜桿和橫桿的應(yīng)變分析可看出，本系統(tǒng)中，斜桿與橫桿主要用于支承豎向鋼管，降低豎向鋼管的無支承段長度，從而提高臨時(shí)支撐系統(tǒng)的承載能力?？刹捎脠D14 計(jì)算所示計(jì)算模型計(jì)算斜桿和橫桿所需剛度及承載能力。斜桿和橫桿共同提供水平彈性支座，如果彈性支座剛度很弱，則所起作用不大。當(dāng)支承剛度足夠而豎向鋼管屈曲時(shí)，桿軸線呈現(xiàn)S型的全波變形，計(jì)算時(shí)，設(shè)彈簧支座有無限小的壓縮量d，桿件在彈性支座處的反彎點(diǎn)相當(dāng)于一個(gè)鉸。對此鉸取矩，可得：

圖14 水平及斜桿剛度計(jì)算模型

橫桿提供的支承剛度為構(gòu)件軸向線剛度。斜桿所提供的支承剛度為構(gòu)件軸向線剛度與桿件與水平方向夾角的余弦值乘積。

支承剛度為橫桿提供的支承剛度與斜桿提供的支承剛度之和。

由以上理論模型可進(jìn)行橫桿和斜桿的截面設(shè)計(jì)[6]。

4.偏心受壓構(gòu)件試驗(yàn)結(jié)果

4.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)過程中，彈性階段構(gòu)件可直接觀測到明顯變形，且無異常聲音出現(xiàn)。隨著荷載增加超過極限荷載后，北側(cè)（靠近加載點(diǎn)）兩根鋼管柱逐漸出現(xiàn)屈曲現(xiàn)象，發(fā)生失穩(wěn)的兩根鋼管柱呈現(xiàn)“S”型全波變形。南側(cè)（遠(yuǎn)離加載點(diǎn)）的兩根鋼管柱也有失穩(wěn)發(fā)生，但是其屈曲變形遠(yuǎn)小于北側(cè)鋼管柱，變形形狀見圖15。

圖15 試驗(yàn)件變形圖

隨著荷載增加，當(dāng)構(gòu)件超過極限力后，荷載下降，下降到90%極限承載力時(shí)，東北角的鋼管柱與東側(cè)下節(jié)斜桿的節(jié)點(diǎn)板連接螺栓發(fā)生斷裂，兩顆螺栓同時(shí)發(fā)生斷裂（圖16），此刻荷載迅速下降至0.75倍極限承載力，停止試驗(yàn)。

圖16 螺栓破壞

從試驗(yàn)變形過程分析螺栓斷裂的原因可以發(fā)現(xiàn)，偏心加載測試中，鋼管柱的變形集中于靠近加載點(diǎn)的北側(cè)兩根柱，且隨著荷載的增加，變形加劇，東北角的鋼管柱“S”型變形發(fā)生于東西面，對于東北角角鋼管柱與東側(cè)下節(jié)斜桿的連接鋼板，該變形為鋼板的面外變形，由于節(jié)點(diǎn)板較短，面外剛度較大，從而使得螺栓產(chǎn)生較大的拉力，隨著變形加大，該拉力超過螺栓的極限抗拉承載力，螺栓發(fā)生斷裂破壞。

4.2 整體位移曲線

4.2.1 豎向位移

同樣以頂座剛心處（5 號(hào)位移計(jì)）的位移為橫坐標(biāo)，豎向荷載為縱坐標(biāo)，繪制力-位移曲線，同時(shí)，提取四根鋼管處豎向位移與豎向荷載的關(guān)系曲線，如圖17 所示，從位移曲線可以看出，臨時(shí)支撐系統(tǒng)極限承載力為6088kN，其彈性承載力約5000kN。從圖18 的對比同樣可以看出，頂座剛心處的位移與四肢鋼管柱豎向位移平均值較為接近。從圖17 和圖18 的對比曲線可以看出，構(gòu)件軸心加載時(shí)，在彈性階段，四肢受力基本均勻，但北側(cè)兩根鋼管柱變形大于南側(cè)，當(dāng)荷載加大，靠近加載點(diǎn)的北側(cè)兩根鋼管柱豎向變形急劇增加，在達(dá)到極限荷載時(shí)，北側(cè)鋼管柱的豎向變形約為32mm，而南側(cè)鋼管柱的豎向變形僅7mm。荷載卸載至零時(shí)，北側(cè)鋼管柱殘余變形34mm，南側(cè)僅4.83mm。

圖17 豎向位移-豎向荷載曲線

圖18 剛心位移與四肢位移平均值對比曲線

偏心加載狀態(tài)下，構(gòu)件主要變形發(fā)生在靠近加載點(diǎn)的鋼管柱，從而結(jié)構(gòu)整體承載能力下降。對于發(fā)生失穩(wěn)破壞的單肢鋼管柱，其破壞模式仍然是“S”型全波失穩(wěn)變形，使得其發(fā)生該變形的原因是斜撐和水平鋼管提供的支承剛度，使得構(gòu)件計(jì)算長度降低。

4.2.2 水平位移

偏心加載工況中，水平位移最大值小于中心加載。東西方向的兩個(gè)測點(diǎn)的水平位移在結(jié)構(gòu)體系處于彈性階段時(shí)，基本接近。南北方向兩測點(diǎn)的水平位移在彈性階段位移值差異就較大。隨著外荷載增加，北側(cè)兩根鋼管柱的變形增大，同一側(cè)的水平位移也有較大差別，從結(jié)構(gòu)的變形過程也可看出，東北角鋼管柱沿著東西方向失穩(wěn)，而西北角鋼管柱沿著南北方向失穩(wěn)，從而導(dǎo)致同一側(cè)水平位移不一致。這也說明，雖然結(jié)構(gòu)體系是偏心加載，但對于單根鋼管柱，其變形狀態(tài)仍然為軸心失穩(wěn)模態(tài)，其失穩(wěn)方向并不與結(jié)構(gòu)體系偏心方向相同。

4.3 應(yīng)變分析

4.3.1 豎向鋼管應(yīng)變

圖19 水平位移-豎向荷載曲線

提取鋼管柱的應(yīng)變曲線，并以此為橫坐標(biāo)，豎向荷載為縱坐標(biāo)，繪制其關(guān)系曲線。如圖20 所示，從圖中亦可看出，當(dāng)豎向荷載不超過4500kN 時(shí)，四根鋼管柱的應(yīng)變值均處于彈性狀態(tài)，且截面上應(yīng)變分布均勻，此時(shí)每根鋼管柱基本處于軸心受壓狀態(tài)。分析南側(cè)兩根鋼管柱的應(yīng)變可以看出，在全加載過程中，所監(jiān)測的截面基本處于彈性狀態(tài)，且部分截面纖維在整體結(jié)構(gòu)超過極限承載力后，處于受拉狀態(tài)。而北側(cè)兩根鋼管柱由于發(fā)生了較為嚴(yán)重的失穩(wěn)破壞，監(jiān)測截面處于壓彎受力狀態(tài)，壓應(yīng)力較大截面纖維完全屈服，而在較大截面彎矩作用下，基本構(gòu)件屈曲較為嚴(yán)重，但是截面上部分纖維處于受拉狀態(tài)。

圖20 鋼管應(yīng)變-豎向荷載曲線

從偏心受力狀態(tài)下四根鋼管柱的應(yīng)變狀態(tài)可以分析出，由于偏心壓力，使得鋼管柱強(qiáng)度和穩(wěn)定性能不能充分發(fā)揮，從而結(jié)構(gòu)整體承載能力下降。

4.3.2 斜撐及橫桿應(yīng)變

試驗(yàn)測試了下節(jié)四根斜桿及上節(jié)四根斜桿的應(yīng)變，測試結(jié)果如圖21 所示。從測試結(jié)果可以看出，下節(jié)斜撐應(yīng)變值高于上節(jié)斜撐，下節(jié)斜撐最大應(yīng)變560，上節(jié)斜撐最大應(yīng)變380，整體處于受拉狀態(tài)。八根斜撐的應(yīng)變均較小，處于彈性狀態(tài)。

圖21 斜桿應(yīng)變-豎向荷載曲線

同時(shí)測試了第一節(jié)上部兩根橫桿的應(yīng)變，其應(yīng)變值如圖22 所示。從圖中可看出，兩根橫桿應(yīng)變在試驗(yàn)加載全過程中，開始受拉，由于結(jié)構(gòu)變形加大，由受拉狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槭軌籂顟B(tài)。但構(gòu)件仍然處于彈性狀態(tài)，其最大應(yīng)變值為400。

圖22 橫桿應(yīng)變-豎向荷載曲線

5.對比分析

對比分析軸心加載和偏心加載兩種工況下，剛心位移與荷載關(guān)系曲線，如圖23 所示，從圖中可以看出，偏心加載使得構(gòu)件整體承載力下降，極限變形能力同時(shí)也下降。

圖23 軸心加載及偏心加載對比曲線

同時(shí)對比豎向鋼管的應(yīng)變也可看出，偏心加載使得豎向鋼管的承載力不能充分發(fā)揮，遠(yuǎn)離加載點(diǎn)的鋼管柱在結(jié)構(gòu)破壞時(shí)，仍未達(dá)到截面的屈服承載力。

6.結(jié)論

（1）通過對臨時(shí)支撐系統(tǒng)的軸心加載和偏心加載試驗(yàn)，可發(fā)現(xiàn)該系統(tǒng)軸心加載彈性承載力為6000kN，極限承載力為6678kN。在150mm 偏心距的偏心加載工況下，彈性承載力為5000kN，極限承載力為6087kN。

（2）初始偏心會(huì)降低臨時(shí)支撐系統(tǒng)的承載力，同時(shí)會(huì)降低其豎向變形能力。

（3）從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，考慮為使臨時(shí)支撐適用項(xiàng)目范圍更廣、使用周期更長，臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)考慮了必要的安全儲(chǔ)備。偏心支撐5000kN 的實(shí)驗(yàn)彈性承載力，考慮高度20m以上整體穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)荷載分項(xiàng)系數(shù)，結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)彈性極限承載力符合《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2018）3.2.6 條規(guī)定的二級安全等級結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計(jì)值須達(dá)到可靠度3.2 倍安全系數(shù)的要求[7]。