淺海波導環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響*

張少東 孫超? 謝磊 劉雄厚 王宣

1) (西北工業(yè)大學航海學院，西安 710072)

2) (海洋聲學信息感知工業(yè)和信息化部重點實驗室，西安 710072)

3) (陜西省水下信息技術(shù)重點實驗室，西安 710072)

匹配場聲源功率估計方法解決了傳統(tǒng)球面波或柱面波假設下的聲源功率估計方法受淺海波導效應影響較大的問題，但淺海波導環(huán)境不確定性會嚴重影響匹配場聲源功率估計結(jié)果的準確性.本文定義聲源功率估計性能環(huán)境失配敏感度，量化表示環(huán)境不確定時匹配場聲源功率估計性能的損失，推導了聲源功率估計性能損失與信道傳遞函數(shù)估計偏差的關系，利用信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的模值偏差和夾角表示.在此基礎上，研究了環(huán)境不確定性影響聲源功率估計的機理，以及海水深度、海水聲速和沉積層聲速變化對聲源功率估計的影響程度.研究表明，不同環(huán)境參數(shù)變化對信道傳遞函數(shù)模值的影響均比較小，聲源功率估計性能下降的主要原因是信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的夾角變化較大.海水深度變化對功率估計結(jié)果的影響最為顯著，沉積層聲速變化對功率估計結(jié)果的影響很小，除海水深度外，在高頻段范圍內(nèi)海水聲速變化對功率估計結(jié)果的影響較大.

1 引言

描述輻射聲源級的基本物理量有很多，包括總聲源級、聲源頻帶級、聲源頻譜級和功率譜密度，其中通過輻射信號的功率譜密度可以得到其他物理量[1]，而輻射信號的功率譜密度可由信號幅度計算得到.業(yè)內(nèi)學者針對聲源功率估計問題做出許多研究，傳統(tǒng)單水聽器聲源功率估計方法[2-5]成本低廉且使用方便，但對于低信噪比的情況無法獲得有效的聲源功率估計值;為解決這一問題，學者們提出使用垂直陣獲得更高的信噪比，從而改善聲源功率的估計精度.聲源功率估計通常在淺海環(huán)境內(nèi)進行，然而，常規(guī)聲源功率估計方法是以球面波或柱面波假設為基礎進行研究的，以多徑為主的淺海波導效應使得常規(guī)聲源功率估計方法很難在實際海洋環(huán)境中達到理想性能，主要原因在于，使用的聲傳播模型與實際淺海波導環(huán)境不符.此外，常規(guī)聲源功率估計方法的思路有局限性，常規(guī)聲源功率估計方法從陣列接收信號功率出發(fā)，只使用直達波估計聲源功率，估計結(jié)果很大程度上受限于接收陣列和具體的波束形成方法，而聲源輻射功率是聲源的基本特征，應與接收端的陣列和波束形成方法無關.

匹配場聲源功率估計方法[6]充分考慮了實際海洋環(huán)境特性，是一種更適合實際淺海波導環(huán)境的聲源功率估計方法.匹配場聲源功率估計方法給出了更客觀的聲源輻射功率估計值，與實際接收陣和波束形成方法無關.匹配場[7]波束輸出峰值處的自變量取值可以看作聲源位置或環(huán)境參數(shù)的估計值，這常被用于實現(xiàn)聲源定位[8-10]或參數(shù)反演[11];向龍鳳等[6，12]提出的匹配場聲源功率估計方法利用匹配場波束輸出峰值高度反映的目標能量信息，結(jié)合水下聲傳播模型，得到輻射聲源到接收陣的信道傳遞函數(shù)，用以描述聲源輻射的能量從發(fā)射到接收的真實傳播過程和能量損失;據(jù)此建立接收陣輻射聲信號模型，結(jié)合統(tǒng)計信號處理理論推導得到聲源功率理論最優(yōu)估計方法.匹配場聲源功率估計方法計入了聲源輻射的包括直達波和海底海面反射波在內(nèi)的所有聲源輻射能量，用于估計聲源功率，并使用信道傳遞函數(shù)計算傳播損失進一步修正，以估計最真實的聲源輻射功率.然而，實際信道傳遞函數(shù)無法獲得，只能將環(huán)境參數(shù)、被測聲源位置和信號頻率等參數(shù)輸入聲場軟件計算得到實際信道傳遞函數(shù)的估計值;在被測聲源位置和信號頻率已知時，使用準確的環(huán)境參數(shù)獲得準確的信道傳遞函數(shù)估計值，從而確保匹配場聲源功率估計結(jié)果的準確性.由于海洋環(huán)境的時變性，環(huán)境不確定性成為匹配場聲源功率估計方法不可避免的問題.

業(yè)內(nèi)學者針對環(huán)境不確定性對匹配場類方法的影響進行了大量研究[13，14].Hamson 等[15]、Feuillade等[16]和趙航芳等[17]先后研究了環(huán)境不確定性對匹配場定位結(jié)果的影響，其中趙航芳等通過定義不確定情況下的定位偏置、不確定時與確定時模糊度表面主瓣峰值比和主瓣背景比等3 個量化指標更全面地分析了寬帶最小方差匹配場波束形成的環(huán)境失配靈敏度.劉宗偉等[18]針對環(huán)境不確定性對檢測性能的影響進行研究，定義了檢測性能損失環(huán)境失配敏感度，詳細分析了檢測性能損失隨聲源位置和聲源頻率的變化關系.現(xiàn)有成果多關注環(huán)境不確定性對匹配場定位或檢測性能的影響，本文的目的在于研究環(huán)境不確定性對匹配場聲源功率估計性能的影響，并分析其物理機理.

首先使用簡正波模型[19-22]建立淺海波導環(huán)境中垂直陣接收信號模型，并簡要介紹聲源功率估計的物理量和匹配場聲源功率估計方法.隨后定義聲源功率估計性能環(huán)境失配敏感度，并分析環(huán)境不確定性影響聲源功率估計的機理，以及不同環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計的影響程度.最后，采用美國海軍實驗室(naval research laboratory，NRL)提供的Benchmark[23]標準淺海聲速剖面和參數(shù)不確定范圍仿真驗證理論分析的結(jié)果.

2 匹配場聲源功率估計方法

2.1 淺海波導環(huán)境接收信號模型

根據(jù)簡正波理論，淺海波導中位于r0(0，zs)的聲源到接收陣元 (r，z)處的信道傳遞函數(shù)g(r，z)可以表示為[24]

式中，zs為聲源深度，z為接收陣元的深度，r為聲源到接收陣元的水平距離;m為簡正波階數(shù)，M為被測聲源激發(fā)的簡正波總階數(shù);αm，Ψm和krm分別為第m階簡正波的吸收系數(shù)、模態(tài)函數(shù)和水平波數(shù)，均與海洋環(huán)境參數(shù)和信號頻率有關.使用一個N元均勻垂直線列陣接收信號，被測聲源到每個陣元處的理想信道傳遞函數(shù)構(gòu)成一個N ×1 維向量H:

式中，zn表示第n個陣元的深度.根據(jù)(1)式，可以將H表示成矩陣相乘的形式:

式中，Ψ為M階簡正波的模態(tài)函數(shù)在N個接收陣元上的采樣，其維度為N ×M:

a為M ×1 維的列向量:

其中γ表示與水平波數(shù)和模態(tài)函數(shù)無關的系數(shù)，其表達式為

一般將Ψ稱作模態(tài)函數(shù)矩陣，將a稱作模態(tài)系數(shù)向量，其元素為各階模態(tài)對應的模態(tài)系數(shù).模態(tài)系數(shù)反映了簡正波包含的信號能量;當模態(tài)系數(shù)很小時，該階模態(tài)包含的信號能量很小，對應簡正波的模態(tài)函數(shù)對H的影響也很小.

為估計聲源功率，首先在頻域建立垂直陣接收信號模型:

式中，X為接收信號頻域快拍，是一個N ×1 維向量;A為信號幅度，是一個常數(shù);N表示復高斯白噪聲，服從N分布，σ2為噪聲功率，I為單位對角陣.下面簡要介紹匹配場聲源功率估計方法，及該方法面臨的環(huán)境不確定性問題.

2.2 匹配場聲源功率估計

匹配場聲源功率估計方法[6]本質(zhì)上是通過估計各頻點的聲源功率得到輻射信號的功率譜密度(power spectral density，PSD)，離散時間信號的PSD 可由下式計算得到[25]:

式中，下標“ PSD ”表示功率譜密度，L為時域快拍個數(shù)，fs為采 樣頻率，S(k)為離散時域信號s(l) 的傅里葉變換:

其中，A表示信號幅度.將(9)式代入(8)式得:

式中，fs/L為頻率分辨率.由(10)式可知，估計聲源功率可以轉(zhuǎn)化成對信號幅度的估計問題;當fs/L1時，幅度的平方即為聲源功率.

匹配場聲源功率估計方法[6]給出了信號幅度估計問題的理論最優(yōu)解:

式中，下標“c”表示環(huán)境確定.(11)式給出的是達到克拉美羅下界的信號幅度最小方差無偏估計，其期望，方差由前述推導，聲源功率估計值為

其中，RXXH為基陣采樣數(shù)據(jù)互譜密度矩陣.聲源功率估計值的期望為

式中，σ2/(HHH) 為環(huán)境噪聲給匹配場聲源功率估計結(jié)果帶來的誤差，可見，除環(huán)境不確定性外，環(huán)境噪聲也是聲源功率估計結(jié)果的誤差來源.本文采用控制變量法，暫不考慮環(huán)境噪聲，只關注環(huán)境不確定性對匹配場聲源功率估計的影響，此時:

3 聲源功率估計性能損失分析

由(14)式和(15)式可以看出，環(huán)境不確定性使得信道傳遞函數(shù)估計值存在偏差，導致聲源功率估計性能損失.本節(jié)定義聲源功率估計性能環(huán)境失配敏感度Sem，量化表示聲源功率估計性能損失，下標“em”表示環(huán)境失配;推導聲源功率估計性能損失與信道傳遞函數(shù)估計偏差的關系，分析環(huán)境不確定性影響聲源功率估計的機理，以及影響聲源功率估計性能的關鍵環(huán)境參數(shù).

3.1 聲源功率估計性能環(huán)境失配敏感度

為了量化環(huán)境不確定性對聲源功率估計性能的影響，定義聲源功率估計性能環(huán)境失配敏感度Sem為和的分貝表示形式的差，表達式為

環(huán)境確定時，Sem0，聲源功率估計性能最優(yōu);環(huán)境不確定時，|Sem| 越大，表示環(huán)境不確定性對聲源功率估計性能的影響越大.

由(16)式可知，Sem只與和H有關，與H的偏差程度決定了 |Sem| 的大小.用模值偏差和夾角描述與H的偏差，則Sem可以寫為

式中，DMod為與H的模值之比，下標“Mod”表示信道傳遞函數(shù)模值，DMod的變化范圍無法確定，DMod1表示模值沒有偏差，|DMod-1|越大，與H的模值偏差越大;θ為與H的夾角，其變化范圍為 [0，π]，環(huán)境確定時，θ為0; cosθ為夾角余弦值，環(huán)境不確定時，cosθ越小，與H的夾角越大.(17)式給出了Sem與信道傳遞函數(shù)估計偏差的關系，即Sem可以表示成信道傳遞函數(shù)模值之比和夾角余弦值的絕對值的對數(shù)和.下面將從信道傳遞函數(shù)模值之比和夾角余弦值分析環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響機理.

3.2 環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響機理分析

將(18)式中的DMod進一步寫成:

對比(20)式和(19)式可以看出，DMod和 cosθ的區(qū)別在于，DMod的分子為H與H的點積HHH，cosθ的分子為與H的點積.不難看出，與HHH相比，受環(huán)境不確定性影響更大，因此，環(huán)境不確定性對 cosθ的影響大于對DMod的影響，信道傳遞函數(shù)估計值與理想值H的夾角增大是環(huán)境不確定性影響聲源功率估計性能的主要原因.下面將信道傳遞函數(shù)用簡正波表示，進一步分析與H的夾角增大的根本原因.

由(3)式可知:

式中，ΨHΨ為M ×M維矩陣，由(4)式可得:

在淺海環(huán)境中，假設海水密度為常數(shù)，全水深布陣時，由簡正波的正交特性可知:

將(23)式和(24)式代入(22)式，可得:

將(25)式代入(21)式，可得:

式中，

為×M維矩陣:

由于環(huán)境不確定性，簡正波的正交準則無法應用，交叉項不為0，非零交叉項嚴重影響HΨ，從而嚴重改變與H的夾角.

3.3 環(huán)境參數(shù)對聲源功率估計影響的定性分析

美國海軍實驗室(NRL)[23]給出了標準淺海環(huán)境聲速剖面，以及海水深度、海水聲速、沉積層聲速、沉積層密度和沉積層吸收系數(shù)等參數(shù)的不確定范圍，后來被廣泛應用于環(huán)境不確定性對聲場的影響的研究中.研究結(jié)果表明[16]，沉積層密度和沉積層吸收系數(shù)變化對聲傳播影響很小.因此，本文主要研究海水深度d1，海水上表面聲速c1和下表面聲速c2，沉積層上表面聲速c3和下表面聲速c4等不確定環(huán)境參數(shù)對聲源功率估計的影響.基于NRL Workshop’93 提供的Benchmark 標準淺海聲速剖面，給出本節(jié)分析使用的淺海聲速剖面示意圖，如圖1 所示.海水聲速梯度為負梯度G1，沉積層梯度為正梯度G2，即c2＜c1＜c3＜c4，基底半空間聲速與沉積層下表面聲速一致.本節(jié)首先簡要介紹簡正波的基本傳播特性，隨后將不同類型簡正波模態(tài)函數(shù)的變化與環(huán)境參數(shù)聯(lián)系起來，以分析環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計結(jié)果的影響程度.

圖1 淺海聲速剖面示意圖Fig.1.Sound velocity profile in shallow water.

3.3.1 簡正波可傳播深度范圍

第m階簡正波的相速度為

低階簡正波水平波數(shù)較大，簡正波相速度較小.垂直波數(shù)kzm(z) 是與深度z有關的物理量，水平波數(shù)和垂直波數(shù)滿足以下關系[24]:

式中，ω為角 頻率.時，vmc(z) .一般將此時的深度值稱為臨界深度，臨界深度將海域分為vm ＞c(z) 和vm＜c(z)兩個部分.當vm ＞c(z)時，0，稱此時的模態(tài)函數(shù)形式為振蕩型，簡正波在該深度范圍內(nèi)可以傳播;當vm ＜c(z) 時，0，稱此時的模態(tài)函數(shù)形式為衰減型，簡正波不在該深度范圍內(nèi)傳播.振蕩型和衰減型描述的是模態(tài)函數(shù)隨深度的變化特性.本文將模態(tài)函數(shù)形式為振蕩型的深度范圍稱為簡正波的可傳播深度范圍，記作 Δh.圖2 給出了不同類型簡正波對應的Δh示意圖，模態(tài)函數(shù)在 Δh內(nèi)隨深度呈正弦或余弦振蕩形式，在 Δh外呈指數(shù)衰減至零.從圖2 可以看到，不同類型簡正波的 Δh有明顯差異.

圖2 不同簡正波對應的 Δh 示意圖Fig.2. Δh of different kind of normal mode.

為了分析不同環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計結(jié)果的影響程度，使用水平波數(shù)與界面聲速的大小關系對簡正波進行分類，將不同種類簡正波的模態(tài)函數(shù)變化與聲速變化聯(lián)系起來，同時使用 Δh將不同種類簡正波的模態(tài)函數(shù)變化與海水深度變化聯(lián)系起來.

3.3.2 簡正波分類

根據(jù)水平波數(shù)將簡正波分為3 類，分別為漸消模態(tài)(evanescent modes，EM)、全深度傳播模態(tài)(full depth propagating modes，F(xiàn)PM)以及部分深度傳播模態(tài)(partial depth propagating modes，PPM).表1 列出了各類簡正波水平波數(shù)krm所處區(qū)間及可傳播深度范圍 Δh.

表1 各類簡正波對應的水平波數(shù) krm 及可傳播深度范圍ΔhTable 1. krmand Δh of different kind of normal mode.

圖1 中虛線給出了不同簡正波的相速度.其中，EM 對應的水平波數(shù)krm ＜ω/c3，相速度滿足vm ＞c3，由圖1 中綠色虛線表示.EM 對應的臨界深度在沉積層，記為沉積層臨界深度dsed.沉積層聲速梯度G2可以寫成:

則由(32)式可得dsed為

EM 對應的 Δh為 [0，dsed]，Δh與沉積層有交叉，模態(tài)函數(shù)在部分沉積層深度范圍內(nèi)表現(xiàn)為振蕩型，簡正波會在沉積層內(nèi)傳播，傳播損失較大，信號能量隨距離增大迅速衰減.簡正波階數(shù)增大，相速度增大，dsed隨之增大，信號能量衰減速度也增大.

則由(34)式可得dsea為

PPM 對應的 Δh為 [dsea，d1]，簡正波在部分海水深度范圍內(nèi)傳播.PPM 和FPM 均為傳播模態(tài)，模態(tài)函數(shù)在海水與沉積層分界面以下表現(xiàn)為衰減型，簡正波只在海水內(nèi)傳播，傳播損失較小，信號能傳播至較遠距離，兩者的區(qū)別在于 Δh不同.

3.3.3 環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計的影響

根據(jù)表1 和(33)式、(35)式分析不同環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計的影響，不難看出，不同環(huán)境參數(shù)變化影響的簡正波類型不同，其對聲源功率估計的影響程度也不同:

1)海水深度(d1)變化導致所有類型簡正波的模態(tài)函數(shù)均會發(fā)生較大改變，海水深度(d1) 變化對 cosθ的影響最大.因此，海水深度(d1)變化對聲源功率估計性能影響很大.

2)海水聲速(c1，c2)變化主要影響PPM 的Δh，并改變PPM 和FPM 的模態(tài)個數(shù)，PPM 和FPM 的模態(tài)函數(shù)會有較大改變，海水聲速(c1，c2)變化對 cosθ的影響較大.因此，海水聲速(c1，c2)變化對聲源功率估計性能影響較大.

3)沉積層聲速(c3，c4)變化主要影響EM 的可傳播海域，EM 的模態(tài)函數(shù)會有較大改變，由于EM 對應的模態(tài)系數(shù)較小，EM 對信道傳遞函數(shù)貢獻很小，沉積層聲速(c3，c4)變化對 cosθ的影響較小;但沉積層上表面聲速(c3)變化會導致少數(shù)FPM 和EM 發(fā)生轉(zhuǎn)變，這會較大程度地改變部分傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，導致與沉積層下表面聲速(c4)相比，沉積層上表面聲速(c3)變化對 cosθ的影響更大.因此，沉積層上表面聲速(c3)變化對聲源功率估計性能影響較大;沉積層下表面聲速(c4)變化對聲源功率估計性能影響很小.

4 數(shù)值仿真分析

仿真研究中使用了NRL Workshop’93 提供的Benchmark 標準淺海聲速剖面及參數(shù)不確定范圍，如圖3 所示.圖中黑色實線表示標稱聲速剖面，海水中為線性負梯度聲速剖面，沉積層中為線性正梯度聲速剖面，基底半空間聲速不隨深度變化.其中，海水上表面聲速c1標稱值為 1500 m/s，下表面聲速c2標稱值為 1480 m/s;沉積層上表面聲速c3標稱值為 1600 m/s，下表面聲速c4標稱值為 1750 m/s，基底半空間聲速與沉積層下表面聲速保持一致;左右兩邊的虛線分別代表聲速可取值的最小值和最大值.基底半空間的吸收系數(shù)α和密度ρ與沉積層保持一致，標稱值分別為 0.35 dB/λ和 1.75 g/cm3.研究海域海水深度d1標稱值為102.5 m，沉積層厚度d2100 m 始終保持不變.海洋環(huán)境各參數(shù)的變化范圍在圖3 中給出，環(huán)境參數(shù)在變化范圍內(nèi)均服從均勻分布.

圖3 NRL Workshop’93 提供的Benchmark 標準淺海聲速剖面Fig.3.NRL Workshop’93 Benchmark standard shallow water sound profile.

聲場計算采用基于簡正波方法的KrakenC 聲場軟件，使用陣元間距為1 m 的100 元均勻垂直線列陣接收數(shù)據(jù)，其中最靠近海面的陣元深度為1 m.被測聲源深度為50 m，聲源到接收基陣的距離為500 m，聲源輻射信號多為寬帶信號，假設信號頻率變化范圍為100—1000 Hz，仿真分析采用的蒙特卡羅次數(shù)均為1000 次.

4.1 環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響

假設聲源頻率為500 Hz，聲源功率標稱值為100 dB.圖4 給出了環(huán)境不確定性對信道傳遞函數(shù)模值偏差和夾角以及聲源功率估計的影響.表2 為信道傳遞函數(shù)模值偏差和夾角及聲源功率估計結(jié)果的1000 次蒙特卡羅仿真的統(tǒng)計結(jié)果.20 lg|DMod|的均值為—0.11 dB，方差為0.24; 20 lg|cosθ|的均值為—5.78 dB，方差為28.52.結(jié)合圖4(a)可以看出，環(huán)境不確定性對 cosθ的影響遠大于對信道傳遞函數(shù)模值的影響，cosθ對環(huán)境不確定性比較敏感，信道傳遞函數(shù)的模值對環(huán)境不確定性更穩(wěn)健.環(huán)境不確定時，聲源功率估計值的均值為94.11 dB，方差為28.37，聲源功率估計誤差為—5.78 dB.結(jié)合圖4(b)可以看出，匹配場聲源功率估計結(jié)果對環(huán)境不確定性非常敏感.由(17)式可知，Sem可以表示成20 lg|DMod| 和 20 lg|cosθ|之和，由表2可知，Sem與 20 lg|cosθ|基本一致，可以看出信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的夾角增大是環(huán)境不確定性影響聲源功率估計的主要原因.

圖4 環(huán)境不確定性對信道傳遞函數(shù)以及聲源功率估計的影響 (a) 信道傳遞函數(shù);(b) 聲源功率估計Fig.4.Influence of environmental uncertainty on acoustic transfer function and source power estimation:(a) Acoustic transfer function;(b) source power estimation.

表2 信道傳遞函數(shù)和聲源功率估計的統(tǒng)計結(jié)果Table 2. Statistical results of acoustic transfer function and source power estimation.

4.2 不同環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計的影響程度

假設聲源頻率為500 Hz，聲源功率標稱值為100 dB.使用圖3 給出的環(huán)境參數(shù)不確定范圍，采用控制變量法分析不同環(huán)境參數(shù)變化對聲源功率估計的影響程度.以環(huán)境參數(shù)分別取標稱值和最大值為例，分析環(huán)境參數(shù)變化對模態(tài)函數(shù)的影響.

表3 列出了環(huán)境參數(shù)取標稱值和不同環(huán)境參數(shù)分別取最大值時各類簡正波的階數(shù).分別選取第3 階和第15 階簡正波代表PPM 和FPM，選取第30 階和第40 階簡正波代表EM，圖5 給出了海水深度(d1)取標稱值和最大值時各類簡正波的模態(tài)函數(shù)圖，圖中虛線表示海底.海水深度變化時，PPM，F(xiàn)PM 和EM 的模態(tài)函數(shù)均有較大改變.圖6給出了海水聲速(c1，c2)取標稱值和最大值時各類簡正波的模態(tài)函數(shù)圖，海水聲速(c1，c2)變化會影響傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，其中PPM 的模態(tài)函數(shù)變化較大，F(xiàn)PM 的模態(tài)函數(shù)變化很小.圖7 給出了沉積層聲速(c3，c4)取標稱值和最大值時各類簡正波的模態(tài)函數(shù)圖，沉積層下表面聲速(c4)變化會影響漸消模態(tài)(EM)的模態(tài)函數(shù)，但幾乎不會影響傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù);沉積層上表面聲速(c3)由標稱值變化為最大值時，第30 階由EM 變?yōu)镕PM，第30 階簡正波的模態(tài)系數(shù)增大，模態(tài)函數(shù)的變化會對 cosθ產(chǎn)生較大影響.

表3 不同環(huán)境參數(shù)條件下各類簡正波的階數(shù)Table 3. The number of different kind of normal mode under different environmental parameters.

圖5 海水深度(d1)變化對各類簡正波的影響Fig.5.Influence of the variation of water depth on different kind of normal mode.

圖6 海水聲速(c1，c2) 變化對各類簡正波的影響 (a) c1變化;(b) c2 變化Fig.6.Influence of the variation of sound velocity of water on different kind of normal mode:(a) The variation of c1 ;(b) the variation of c2 .

圖7 沉積層聲速(c3，c4)變化對各類簡正波的影響 (a) c3變化;(b) c4 變化Fig.7.Influence of the variation of sound velocity of sediment on different kind of normal mode:(a) The variation of c3 ;(b) thevariation of c4 .

圖8 給出了不同環(huán)境參數(shù)變化時的聲源功率估計結(jié)果.海水深度(d1)變化對聲源功率估計影響最大，海水深度(d1)變化時，聲源功率估計結(jié)果為94.22 dB，|Sem| 為5.78 dB;其他環(huán)境參數(shù)變化，|Sem| 不超過0.3 dB;除海水深度外，海水聲速(c1，c2)變化對聲源功率估計影響較大;由于沉積層上表面聲速(c3)變化使得部分傳播模態(tài)和漸消模態(tài)發(fā)生轉(zhuǎn)變，沉積層上表面聲速(c3)變化對聲源功率估計的影響大于沉積層下表面聲速(c4)變化對聲源功率估計的影響.沉積層下表面聲速(c4)變化對聲源功率估計影響很小，|Sem|不超過0.1 dB.

圖8 不同環(huán)境參數(shù)變化時的聲源功率估計結(jié)果 (a) 整體圖;(b) 局部放大圖Fig.8.Source power estimation when different environmental parameters change:(a) Overall;(b) partial enlargement.

4.3 環(huán)境不確定性對不同頻率聲源功率估計的影響

取信號頻率變化范圍為100—1000 Hz，各頻點處的聲源功率標稱值為100 dB.圖9 給出了環(huán)境不確定性對不同頻率聲源功率估計的影響.在低頻段，環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響很小，頻率為100 Hz 時，聲源功率估計結(jié)果為99.46 dB，|Sem|為0.54 dB.頻率升高，|Sem| 逐漸增大，環(huán)境不確定性對聲源功率估計的影響呈增大趨勢，頻率1000 Hz 時，聲源功率估計結(jié)果為92.88 dB，|Sem|為7.12 dB.

圖9 環(huán)境不確定性對不同頻率聲源功率估計的影響Fig.9.Influence of environmental uncertainty on source power estimations at different frequencies.

圖10(a)給出了不同環(huán)境參數(shù)變化對不同頻率聲源功率估計的影響，圖10(b) 給出了除海水深度外其他環(huán)境參數(shù)對聲源功率估計性能的影響的局部放大圖.對不同頻段的信號，海水聲速(c1，c2)和沉積層聲速(c3，c4)變化時，|Sem| 不超過1 dB;海水深度變化時，|Sem| 隨頻率升高迅速增大，頻率1000 Hz 時，|Sem| 約為6.5 dB.可見，海水深度變化對功率估計結(jié)果的影響明顯大于其他環(huán)境參數(shù).

圖10 不同環(huán)境參數(shù)變化對不同頻率聲源功率估計的影響 (a) 整體圖;(b) 局部放大圖Fig.10.Influence of different environmental parameters on source power estimations at different frequencies:(a) Overall;(b) partial enlargement.

除海水深度外，頻率100—500 Hz 時，沉積層上表面聲速(c3)變化對聲源功率估計性能的影響大于其他環(huán)境參數(shù).這與沉積層上表面聲速(c3)變化會改變漸消模態(tài)和傳播模態(tài)的個數(shù)有關，在信號頻率較低時，沉積層上表面聲速(c3)變化仍然可以較大程度地影響部分傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，對cosθ造成較大影響.海水聲速(c1，c2)主要影響傳播模態(tài)，在低頻段聲源激發(fā)的傳播模態(tài)個數(shù)很少，海水聲速(c1，c2)變化對 cosθ的影響也很小.因此，在低頻段，海水聲速(c1，c2)變化對聲源功率估計性能的影響小于沉積層上表面聲速(c3).頻率500—1000 Hz 時，聲源激發(fā)的傳播模態(tài)個數(shù)增多，海水聲速(c1，c2)變化對 cosθ的影響迅速增大;而沉積層聲速(c3，c4)變化對 cosθ的影響很小，且隨頻率升高增長緩慢.因此，在高頻段，海水聲速(c1，c2)是影響聲源功率估計性能的主要參數(shù).

在上述分析中，本文假定聲源位于深度50 m，距離接收陣500 m 進行分析.可以驗證，在不同聲源位置情況下，以上結(jié)論也成立，為避免重復，本文不再贅述.

5 結(jié)論

本文通過分析環(huán)境不確定時簡正波和信道傳遞函數(shù)的變化，研究了環(huán)境不確定性對匹配場聲源功率估計結(jié)果的影響.環(huán)境不確定性將導致信號功率估計值有偏，該估計誤差與信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的模值偏差成正比、夾角余弦值的絕對值成反比.在此基礎上，研究發(fā)現(xiàn)環(huán)境不確定性對信道傳遞函數(shù)模值的影響很小;但由于環(huán)境不確定性，簡正波模態(tài)函數(shù)之間的正交特性無法應用，非零交叉項增多使得信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的夾角余弦值減小，導致聲源功率估計性能嚴重下降.信道傳遞函數(shù)估計值與理想值的夾角變化程度與簡正波個數(shù)和簡正波模態(tài)函數(shù)的變化程度有關.由于簡正波個數(shù)隨頻率增大而增大，環(huán)境不確定性對聲源功率估計性能的影響也隨頻率增大而增大.簡正波模態(tài)函數(shù)的變化程度與具體環(huán)境參數(shù)有關，本文結(jié)合Benchmark 標準淺海聲速剖面，研究了海水深度、海水聲速和沉積層聲速等環(huán)境參數(shù)變化對模態(tài)函數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)海水深度變化會顯著改變所有類型簡正波的模態(tài)函數(shù)，相應地，海水深度變化對聲源功率估計結(jié)果影響最大;沉積層聲速變化主要影響漸消模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，因此沉積層聲速變化對聲源功率估計結(jié)果影響很小，由于沉積層上表面聲速變化可以較大程度地改變部分傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，其對聲源功率估計結(jié)果的影響與沉積層下表面聲速相比更大;海水聲速變化主要影響傳播模態(tài)的模態(tài)函數(shù)，在高頻段，傳播模態(tài)個數(shù)較多，海水聲速變化對聲源功率估計結(jié)果影響較大，在低頻段，傳播模態(tài)個數(shù)較少，海水聲速變化對聲源功率估計結(jié)果的影響甚至小于沉積層上表面聲速.