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    礦工服濕潤程度對其熱阻的影響

    2021-12-31 09:22:50楊恩慧劉何清柳光磊夏衛(wèi)東
    載人航天 2021年6期
    關(guān)鍵詞:假人汗液潤濕

    楊恩慧, 劉何清, 唐 炫, 柳光磊, 夏衛(wèi)東

    (湖南科技大學(xué)資源環(huán)境與安全工程學(xué)院, 湘潭 411201)

    1 引言

    空氣溫度、相對濕度、平均輻射溫度和空氣流速4 個環(huán)境因素以及人體新陳代謝、衣物的熱阻是影響人體熱舒適的重要因素[1]。 礦井工人處于由井下空氣、工作服裝及人體構(gòu)成的氣候環(huán)境中,礦工服是人體與環(huán)境進(jìn)行熱濕傳遞的重要媒介,大量的汗液導(dǎo)致礦工服被潤濕,汗液會破壞棉纖維。 由于礦工作業(yè)的特殊性,礦工服被浸濕后并不能及時更換,停止工作后吸收了汗液的工作服會使人體感到?jīng)鲆?,進(jìn)入低溫的新鮮風(fēng)流巷道內(nèi)會感到格外寒冷。 其原因是服裝潮濕導(dǎo)致熱導(dǎo)率增加,服裝的熱阻發(fā)生了改變[2]。 潮濕服裝會嚴(yán)重影響服裝穿著舒適性能,且皮膚長時間處于濕冷狀態(tài),容易引發(fā)健康問題。 因此,研究礦工服熱阻隨濕潤程度變化的規(guī)律對改善人體熱舒適性,保障人員健康具有重要意義。

    目前國內(nèi)外對服裝面料熱阻進(jìn)行了大量的研究。 郜琳[3]利用智能平板式織物保溫儀測算出17 種織物汗?jié)駸嶙?,研究了人體出汗后,汗?jié)穹b面料的保暖性能,濕潤后織物熱阻變小,織物潤濕性對保暖性有很大的影響;王云儀等[4]采用暖體假人研究了著裝方式的3 個關(guān)聯(lián)因子對服裝隔熱性能的影響,發(fā)現(xiàn)面積覆蓋率與服裝熱阻呈現(xiàn)顯著正相關(guān),通風(fēng)指數(shù)與服裝熱阻呈現(xiàn)顯著負(fù)相關(guān),表面積變化率對服裝熱阻影響不大;Morrissey等[5]使用暖體假人在不同行走速度(0,1 km/ h,2.5 km/h)下測試了具有相同的不透氣外層,但隔熱層不同的兩件服裝總熱阻,結(jié)果顯示高滲透率隔熱層的服裝通過輻射進(jìn)行的熱傳遞更多,且可能在衣服層之間形成自然對流,高隔熱材料的使用可以用來制造更舒適的服裝;童興[6]采用暖體假人對4 個不同礦區(qū)工作服的熱阻進(jìn)行了測試,結(jié)果表明丁集礦與安居礦的工作服熱阻較為接近,比其他兩個礦井工作服總熱阻要小,煤礦工作服穿用1 年后熱阻變化很小,煤礦工作服不同部位局部熱阻差異較大。 由此可知,在符合相關(guān)規(guī)定條件下,可考慮在熱阻較大區(qū)域進(jìn)行衣物透氣設(shè)計,以改善礦工熱舒適性。

    目前的研究多關(guān)注服裝面料、服裝本身因素、環(huán)境因素對服裝熱阻的影響,人體出汗導(dǎo)致服裝不同的濕潤程度對礦工服熱阻的影響研究尚少見報道。 本文在人工環(huán)境艙內(nèi),通過簡易暖體假人平臺,研究干燥、純水潤濕和汗液潤濕3 種狀態(tài)下礦工服面料及礦工服熱阻變化規(guī)律,為礦井工人熱舒適評價提供參考。

    2 方法

    2.1 熱阻計算

    根據(jù)傳熱學(xué)原理可知,人體散熱分為顯熱散熱與潛熱散熱(蒸發(fā)散熱),通過暖體假人消耗功率可以得到人體總散熱量。 經(jīng)服裝通過對流換熱及輻射換熱散發(fā)的熱量為人體顯熱散熱,服裝汗液蒸發(fā)帶走的熱量為人體的蒸發(fā)散熱。

    服裝熱阻計算公式見式(1)、式(2):

    式中,Wa為單位時間內(nèi)水分蒸發(fā)所吸收的熱量,即服裝蒸發(fā)潛熱量,W/m2;M為單位時間蒸發(fā)水量,g/s;As為人體皮膚表面積,m2;hp為水在皮膚溫度下的蒸發(fā)潛熱,kJ/g,皮膚溫度為30~35 ℃時,水的蒸發(fā)潛熱為2.428 kJ/g。It為服裝熱阻,m2·℃/W;tsk為皮膚表面平均溫度,℃;ta為環(huán)境溫度,℃;Qi為假人與外界進(jìn)行濕熱交換的總熱量,W/m2;H為單位表面積人體顯熱散熱量,W/m2。

    服裝濕阻計算公式見式(3)[7]:

    式中,Iet為服裝濕阻,Pa·m2/W,Psk為皮膚溫度對應(yīng)的飽和水蒸氣分壓,Pa;Pa為環(huán)境溫度對應(yīng)的水蒸氣分壓。

    單位面積內(nèi)服裝的綜合熱阻計算公式為式(4)[8]:

    式中,Re為服裝的綜合熱阻,m2·℃/W;ΔT為織物內(nèi)外表面間的溫差,℃。

    根據(jù)ISO9920 標(biāo)準(zhǔn)測量服裝熱阻的規(guī)定可知:皮膚溫度范圍為32~34 ℃,室內(nèi)溫度需比皮膚溫度低12 ℃,相對濕度為30%~70%,風(fēng)速小于0.15 m/s,穩(wěn)定時間≥20 min,因此,根據(jù)此標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計工況。 設(shè)定假人皮膚溫度tsk=33 ℃,環(huán)境溫度ta=(21±0.3)℃,相對濕度為50%±4%,風(fēng)速為<0.15 m/s。 假人與外界進(jìn)行濕熱交換的總熱量Qi通過安捷倫34901A(美國)數(shù)據(jù)采集模塊測量,分別通過公式(2)~(4)計算服裝熱阻It、濕阻Iet和綜合熱阻Re。

    2.2 實驗材料

    實驗選擇12 件純棉的礦工服及其純棉面料,使用FEI Q45 掃描電鏡測量出織物厚度。 編號1~3 為新礦工服面料(Ⅰ),面料厚度0.5 mm;4~6號為山西晉城某煤礦的新礦工服(Ⅱ),厚度0.8 mm;7~12 號為貴州某煤礦的舊礦工服(Ⅲ),厚度1.0 mm。 根據(jù)實驗需要將礦工服及純棉布料裁剪為與暖體假人合適的尺寸。

    實驗分清水和汗液兩種情況測量不同濕潤礦工服的熱阻。 人體汗液主要成分為含有0.9%氯化鈉的液體、脂肪酸及尿素[9]。 使用模擬汗液進(jìn)行汗?jié)穹b實驗,模擬的汗液采用含有0.9%氯化鈉及少量油漬的水。 服裝汗?jié)窳渴峭ㄟ^控制服裝的含水量來得到(即服裝被汗液潤濕后的重量與干燥時的重量之差)。

    完全濕潤面料的實現(xiàn)方法如下:首先將礦工服所有部分全部浸入常溫(鹽)水中,再將礦工服置于紗網(wǎng)上自然風(fēng)干至不滴水狀態(tài),可保證礦工服各部位濕潤均勻,然后對服裝進(jìn)行稱重。 不同面料完全濕潤狀態(tài)下吸水(汗)量經(jīng)稱重,Ⅰ號礦工服面料完全潤濕時含水(汗)量為134 g,Ⅱ號礦工服完全潤濕時含水(汗)量為375 g,Ⅲ號礦工服完全潤濕時含水(汗)量為325 g。

    2.3 實驗設(shè)備及實驗環(huán)境

    2.3.1 環(huán)境艙及環(huán)境參數(shù)控制系統(tǒng)

    為了模擬測量熱阻所需熱環(huán)境,實驗在人工環(huán)境艙內(nèi)進(jìn)行。 人工環(huán)境艙本體尺寸4.2 m×3 m×2.6 m,艙體由不銹鋼金屬板制成,艙內(nèi)設(shè)有4個傳感器,用以監(jiān)環(huán)境艙內(nèi)的溫濕度工況。 艙內(nèi)環(huán)境溫度控制范圍為-15~50 ℃,波動程度≤±0.5 ℃;空氣相對濕度控制范圍為30%~95%,精度±2%。 環(huán)境艙內(nèi)配有電控設(shè)施、監(jiān)控系統(tǒng)以及數(shù)據(jù)傳輸系統(tǒng)。 艙內(nèi)相關(guān)熱環(huán)境參數(shù)可由電腦系統(tǒng)設(shè)定與調(diào)整,保證環(huán)境參數(shù)的穩(wěn)定性。

    為確保實驗過程中實驗工況準(zhǔn)確性,利用HUMICAP ?手持式溫濕度測量儀(配備HMP76和HMP77 探頭)測量環(huán)境艙內(nèi)溫濕度,采用一等水銀溫度計校準(zhǔn)環(huán)境艙內(nèi)溫度。

    2.3.2 暖體假人

    實驗使用自制的簡易暖體假人實驗平臺,包括暖體假人本體、控制系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)三部分,用于模擬真人皮膚溫度。 如圖1 所示,假人本體包括裝滿水的圓柱體鋁桶,鋁桶厚度為3 mm,高度和直徑均為30 cm,電加熱絲功率為2500 W,攪拌器轉(zhuǎn)速經(jīng)實際實驗確定, 設(shè)置轉(zhuǎn)速為150 r/min,使桶內(nèi)水溫均勻。 暖體假人控制系統(tǒng)包括PT100A 級溫度傳感器和AI-601 人工智能溫控器,PT100A 級溫度傳感器測量范圍為-200~850 ℃,精度為±(0.15+0.002×|t|)℃,t為實際溫度;溫控器的控制范圍為-80~300 ℃,控制精度為±0.1 ℃。 溫控器的作用為調(diào)控PT100A級溫度傳感器反饋的水溫,使水溫保持穩(wěn)定。

    圖1 暖體假人Fig.1 Thermal manikin

    2.3.3 數(shù)據(jù)采集及數(shù)據(jù)測量

    數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括貼于鋁桶體表的T 型溫度傳感器與安捷倫34901A。 使用安捷倫34901A測量T 型溫度傳感器電流值,用于獲取假人的消耗功率。 設(shè)置安捷倫34901A 每隔1 min 進(jìn)行一次電流數(shù)據(jù)讀取,連續(xù)記錄30 min,獲取實驗過程中不同時間的傳感器溫度值和電加熱絲的電流值。 實驗數(shù)據(jù)分析時,將得到的相對穩(wěn)定的30 min實驗數(shù)據(jù),依據(jù)功率變送器的功率與輸出電流成線性關(guān)系原理[10-11],將所得的電流值換算為功率,電加熱絲加熱功率為2500 W,而控制系統(tǒng)顯示屏顯示的電流值最大為20 mA,所以按照20 ∶2500 =1 ∶125 的比例換算,因此記錄傳感器的電流值可得到假人的消耗功率。

    干燥服裝與汗?jié)穹b的質(zhì)量由WTC10002 萬特電子天平測量,水的質(zhì)量則使用ES-100KT-5 型精密電子秤測量。

    2.4 實驗程序

    調(diào)節(jié)環(huán)境艙熱濕環(huán)境參數(shù),等待實驗工況穩(wěn)定,當(dāng)環(huán)境艙內(nèi)達(dá)到所需環(huán)境條件(溫度:21 ℃,濕度:50 %,風(fēng)速<0.15 m/s)后,開始啟動暖體假人電源。 待假人皮膚溫度達(dá)到設(shè)定溫度并保持穩(wěn)定30 min 后,將濕潤或干燥礦工服圍在假人外表面,保證其完全覆蓋,如圖2 所示。 然后打開安捷倫34901A,設(shè)定時間間隔1 min,開始自動記錄假人的總消耗功率,30 min 后停止,將服裝取下稱重,記錄服裝蒸發(fā)所消耗水分(使用電子天平對實驗前后的汗?jié)穹b進(jìn)行稱重)以得到蒸發(fā)散熱量,完成一組數(shù)據(jù)采集。 重復(fù)上述過程,繼續(xù)記錄不同濕潤度的服裝重量,直到服裝完全干燥,結(jié)束實驗。 濕潤程度為100%情況下為完全潤濕狀態(tài),隨著服裝水分的蒸發(fā),濕潤程度不斷減小。

    對于干燥工況熱阻測定,每完成一組數(shù)據(jù)測定,需要將服裝取下,靜置于環(huán)境艙內(nèi),將服裝抖動、冷卻再進(jìn)行二次實驗,每組服裝測量3 次,取3 次測量值的平均值。

    3 結(jié)果

    3.1 干燥礦工服的熱阻實驗結(jié)果

    為更直觀分析熱阻變化,對每組數(shù)據(jù)按服裝分類取平均值,圖3 為完全干燥的不同種類服裝的熱阻結(jié)果。 從圖中可看出:

    圖3 干燥礦工服的熱阻Fig.3 Thermal resistance of dry miner’s clothing

    1)Ⅰ號新礦工服面料熱阻最小,與Ⅱ號礦工服熱阻差為0.455 m2·℃/W,較Ⅲ號礦工服熱阻差為0.121 m2·℃/W,因為單純的面料在厚度及款式方面較正式的服裝有所差別,一般而言,服裝面料的厚度越大,其熱阻就越大,這是因為當(dāng)其他條件不變時,厚度的增加,織物內(nèi)部經(jīng)緯紗線的交織長度也會隨之增加,而經(jīng)緯紗線的交織長度與熱阻呈現(xiàn)正比關(guān)系[12],因此服裝面料的厚度最小,其熱阻也最小。

    2)Ⅲ號舊礦工服的熱阻比Ⅱ號新礦工服熱阻小(差值為0.334 m2·℃/W),原因是舊礦工服經(jīng)過長時間的穿著、洗滌、磕碰、摩擦以及粉塵汗液的污染,服裝填充物及內(nèi)部的纖維組織部分被破壞,隔離空氣的能力變差,導(dǎo)致服裝內(nèi)部空氣流動更為劇烈,加快了與外界的換熱。

    3.2 純水潤濕礦工服的熱阻實驗結(jié)果

    圖4 為純水潤濕服裝的實驗結(jié)果。 由于礦工服面料的大小及厚度較礦工服而言要小,因此被潤濕后礦工服面料到達(dá)完全干燥狀態(tài)的時間要短一些,面料從完全濕潤狀態(tài)到完全干燥用時2.5 h,礦工服用時3.5 h。 從圖中可看出,隨著濕潤程度的增大,曲線一直在下降,濕潤程度為100%時礦工服熱阻最低。 由圖4 可以得知:

    圖4 純水潤濕礦工服的熱阻Fig. 4 Thermal resistance of miner’s thermal clothing wetted with pure water

    1)在等環(huán)境溫度、相對濕度、風(fēng)速的情況下,礦工服面料及礦工服被純水潤濕后,其熱阻均降低,是因為服裝氣孔被水分子填滿,水的熱傳導(dǎo)率高于空氣的熱傳導(dǎo)率[13],因此服裝熱傳導(dǎo)率增加,熱阻降低;隨著含水量減少,此時水分子主要以結(jié)合水和中間水狀態(tài)存在于纖維表面,熱阻增大。

    2)濕潤程度為100%時,Ⅱ號新礦工服熱阻均值為 0.271 m2·℃/W, 干燥后熱阻為0.62 m2·℃/W,增加了0.347 m2·℃/W,增長幅度較大。

    3)Ⅲ號舊礦工服被純水潤濕后,其熱阻均值為0.17 m2·℃/W,然后隨著水分的蒸發(fā),熱阻逐漸增大,增大至0.285 m2·℃/W。相比新礦工服熱阻,舊礦工服熱阻增加幅度較小,是因為新服裝內(nèi)部纖維未被破壞,而舊服裝經(jīng)過多次洗滌和被粉塵的污染,服裝內(nèi)部纖維空隙被粉塵等物質(zhì)填充,水分子的影響作用較小。

    3.3 汗液潤濕礦工服的熱阻實驗結(jié)果

    汗液潤濕后濕潤程度與礦工服熱阻之間的關(guān)系如圖5 所示。 與純水相比,汗水所包含的成分更多,汗液中包含氯化鈉、尿素、脂肪酸等,這些物質(zhì)會破壞服裝面料部分纖維[14]。 由圖5可知:

    圖5 汗?jié)竦V工服的熱阻Fig.5 Thermal resistance of sweat wetted miner’s clothing

    1)當(dāng)濕潤狀態(tài)為完全濕潤狀態(tài)時,3 種服裝的熱阻均達(dá)到最低值,是因為汗水分子侵入面料纖維空隙中,增大熱傳導(dǎo)率,同時,汗水中的脂肪酸及尿素開始破壞面料纖維,使得纖維之間空隙增加,水分子占據(jù)的空間增加,導(dǎo)致其熱阻迅速降低;隨著汗?jié)窳繙p少,礦工服纖維中的水分蒸發(fā),空氣含量增加,熱阻開始呈現(xiàn)上升趨勢,待水分蒸發(fā)完畢,面料完全干燥后,熱阻值保持穩(wěn)定。

    2)Ⅱ號新礦工服的熱阻隨濕潤程度增大而逐漸減小, 熱阻從 0.59 m2·℃/W 降低至0.299 m2·℃/W。新礦工服經(jīng)過汗液潤濕,到達(dá)干燥后的熱阻要小于純水潤濕干燥后的熱阻,是因為汗液中的物質(zhì)破壞了新服裝纖維,使得服裝無法回到初始干燥狀態(tài)下的熱阻。

    3)Ⅲ號舊礦工服被汗液潤濕時,其熱阻降為0.15 m2·℃/W,然后隨汗?jié)窳繙p少,即濕潤程度的減少,服裝熱阻增大到0.28 m2·℃/W。

    3.4 礦工服的濕阻變化

    依據(jù)式(3)分別計算出在不同濕潤程度下12件樣本的濕阻,然后按服裝分類取平均值。 依據(jù)《建筑設(shè)計資料集(第二版)》,33 ℃時,Psk取值5030.2 Pa,21 ℃時,飽和水蒸氣分壓為2486.5 Pa,在相對濕度為50%時,Pa取值1243.25 Pa。 由圖6、圖7 可知:礦工服面料和礦工服的濕阻隨濕潤程度的減少,濕阻總體呈現(xiàn)上升趨勢。 在不同濕潤程度下,濕阻值波動較大,根據(jù)濕阻計算公式,這主要與假人與外界進(jìn)行濕熱交換的熱量有關(guān)。 濕阻越小,服裝的透濕性能越好,Ⅱ號新礦工服透濕性能最好。

    圖6 純水礦工服的濕阻Fig.6 Moisture resistance of pure water wetted miner’s clothing

    圖7 汗液礦工服的濕阻Fig.7 Moisture resistance of sweat wetted miner’s clothing

    3.5 綜合熱阻

    依據(jù)式(4)計算出不同汗?jié)窳?蒸發(fā)時間)下礦工服的綜合熱阻,見圖8。 由圖可知:

    圖8 汗?jié)竦V工服的綜合熱阻Fig.8 Comprehensive thermal resistance of sweat wetted miner’s clothing

    1)完全潤濕的Ⅰ號礦工服面料在0~0.5 h 時間段汗液蒸發(fā)量為 50 g, 綜合熱阻為0.043 m2·℃/W,1.5~2 h 時間段礦工服面料汗液蒸發(fā)量為4 g,綜合熱阻為0.137 m2·℃/W,蒸發(fā)量越少,綜合熱阻越大。 當(dāng)蒸發(fā)時間為2 h 和2.5 h時Ⅰ號接近于干燥狀態(tài),在3 h 和3.5 h 時,服裝已經(jīng)干燥,數(shù)值為Ⅰ號干燥時熱阻。

    2)Ⅱ號礦工服和Ⅲ號礦工服在不同蒸發(fā)時間下綜合熱阻差別不大,服裝新舊對其影響較小。在蒸發(fā)時間3~3.5 h 礦工服綜合熱阻較大,原因是服裝潛熱量(潛熱量為服裝蒸發(fā)所吸收的熱量)很小,即服裝已接近干燥。

    4 討論

    人體舒適取決于環(huán)境條件、人體的活動水平以及所穿服裝的熱濕舒適性能。 服裝的舒適性是一個模糊廣泛的心理概念,通過多年的研究,人們對服裝舒適性的要求已經(jīng)形成較為客觀的群體認(rèn)識,可以包括在舒適濕度下,人體排汗量和服裝傳導(dǎo)蒸發(fā)水汽量相平衡,皮膚上無凝結(jié)水,人不會感覺到濕悶等[15]。 井下工人處在高溫高濕的環(huán)境中且進(jìn)行高強(qiáng)度的體力勞動,體溫會升高,為了調(diào)節(jié)體溫,皮膚表面就會出汗。 汗液以液態(tài)水的形態(tài)遍及皮膚表面,服裝通常被潤濕,有時甚至被浸濕[16]。 如果織物不能快速將汗液擴(kuò)散或傳遞到外界環(huán)境中去,人體在穿著汗?jié)穹b時,服裝會從人體吸取大量的熱,給人體帶來濕冷感,還會在蒸發(fā)過程中帶走體表的熱量,且皮膚長時間處于濕冷狀態(tài),容易引發(fā)健康問題,體溫也不能保持在舒適的范圍。 服裝熱阻是影響人體熱濕舒適性的重要因素,服裝被汗液浸濕,服裝熱阻變小。

    本文研究表明,濕潤服裝的熱阻遠(yuǎn)小于干燥服裝的熱阻,這與郜琳[3]研究結(jié)論一致。 服裝濕潤程度與其熱阻之間為負(fù)相關(guān),服裝濕潤程度越大,其熱阻越小。 其原因是:隨著服裝內(nèi)含水量的增加,服裝內(nèi)部所含靜止空氣含量減少,服裝氣孔被水分子填滿,水的熱傳導(dǎo)率高于空氣的熱傳導(dǎo)率;服裝導(dǎo)熱量增加使得服裝熱傳導(dǎo)率增加,熱阻降低,服裝的保暖性能下降,服裝濕潤程度對其熱阻存在較大影響。 由于舊礦工服經(jīng)過長時間的穿著、多次的洗滌以及被粉塵和汗液的污染,服裝內(nèi)部纖維空隙被粉塵等物質(zhì)填充,所以水分子的影響作用變小。 這也導(dǎo)致了在干燥和濕潤時舊礦工服與新礦工服的熱阻差值較大,服裝的新舊程度也會影響其熱阻。 被汗液潤濕過的新礦工服,再次到達(dá)干燥,熱阻值無法回到初始干燥狀態(tài)下的熱阻值,是因為汗液中的物質(zhì)破壞了新服裝纖維。

    服裝熱阻和服裝濕阻都是影響服裝熱濕舒適性的重要因素。 服裝的熱濕傳遞是一個非獨立的動態(tài)過程,熱和濕的傳遞過程是耦合的,服裝的熱阻受織物吸濕與放濕的影響[17]。 服裝的熱阻和濕阻彼此影響,從而影響人體的熱舒適。 本文中的濕阻和綜合熱阻主要通過計算得出,對其影響最大因素是服裝蒸發(fā)潛熱量和人體顯熱散熱量。服裝的濕阻越小,服裝的透濕性能越好。 新礦工服和舊礦工服的綜合熱阻相差不大,服裝新舊對其影響較小。

    服裝在濕潤狀態(tài)下,傳熱過程由原來皮膚與服裝、空氣層的傳導(dǎo)變?yōu)槠つw與服裝、空氣層、水分的熱傳導(dǎo),服裝熱阻、濕阻影響人體與周圍環(huán)境的換熱量,皮膚和服裝間的熱傳遞狀態(tài)發(fā)生改變,影響人體的熱感覺。 我國礦井多為高溫高濕環(huán)境,作業(yè)人員大量出汗使服裝濕潤,潮濕服裝會使人體感到?jīng)鲆猓b熱阻降低,并會影響服裝穿著的舒適性能。

    5 結(jié)論

    與I 號新礦工服面料及Ⅲ號舊礦工服相比,Ⅱ號新礦工服的濕阻較小,透濕性能最好。 新礦工服和舊礦工服的綜合熱阻差別不大。 服裝濕潤程度和不同種類服裝對服裝熱阻影響顯著。 在純水潤濕和汗液潤濕條件下,礦工服面料及礦工服隨濕潤程度的增大,其熱阻逐漸減小,濕潤程度為100%時熱阻最小,給人的冷感強(qiáng)烈,且服裝保暖性能下降,服裝舒適性變差。 未來可以探究能實現(xiàn)衣下通風(fēng)的礦工服,有助于增加汗液在人體皮膚表面的蒸發(fā),減少服裝汗?jié)癯潭?,使人體感覺更舒適。

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