水力輸送過程管路布置方式對(duì)流體混合傳輸?shù)挠绊?/h1>
2021-12-30 07:07:02湯帥丁時(shí)康楊建興魯文龍于天藝郭瑞張冰
橡塑技術(shù)與裝備 2021年24期
湯帥，丁時(shí)康，楊建興，魯文龍，于天藝，郭瑞，張冰*
(1.北京化工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，北京 100029；2.西安近代化學(xué)研究所，陜西 西安 710065)
0 研究背景
造粒設(shè)備是一種重要的石油化工加工設(shè)備，廣泛運(yùn)用于復(fù)合材料的加工成型過程，其模型圖如圖1所示。復(fù)合材料在通過雙螺桿擠出機(jī)擠出后，通過切粒裝置完成切粒的一級(jí)成型。需要進(jìn)入含靜態(tài)混合器的管路中進(jìn)行二次成型，粒子在流體流動(dòng)過程中與靜態(tài)混合器及管壁不斷碰撞，粒子變成圓形。復(fù)合管路前端連接水下切粒系統(tǒng)，后端對(duì)接帶有過濾功能的儲(chǔ)罐，為在加工成型過程中在輸送管路完成水力輸送與靜態(tài)混合。需要對(duì)復(fù)合管路進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)，既要滿足工藝要求，還要盡可能節(jié)約資源成本，并合理利用空間。
圖1 水下切粒結(jié)構(gòu)示意圖
張春梅[1]通過理論計(jì)算，發(fā)現(xiàn)流體在流經(jīng)含SMV型靜態(tài)混合器的圓管時(shí)，壓力降的下降遠(yuǎn)大于普通圓管，且壓力降的變化值的穩(wěn)定性與管路中流動(dòng)輸送效果和混合效果的穩(wěn)定性具有很強(qiáng)的相關(guān)性。因此對(duì)于管路壓力降的研究變得很具有意義。E Saa[2]與M Cor[3]等利用粒子示蹤原理，不同靜態(tài)混合器進(jìn)行仿真模擬分析，通過計(jì)算探究與實(shí)驗(yàn)結(jié)合的方法，對(duì)有限元計(jì)算在靜態(tài)混合器速度場(chǎng)與流暢領(lǐng)域的可行性得到了證實(shí)。A Yang[4]與H Meng[5]通過對(duì)不同類型靜態(tài)混合器混合狀態(tài)進(jìn)行對(duì)比分析，探究了靜態(tài)混合器元件組數(shù)與混合效率的關(guān)系。本文針對(duì)一款現(xiàn)有高精度的混煉與水下多級(jí)成型裝備，通過CFD仿真模擬軟件對(duì)比不同的管路布置方式對(duì)管路壓力降的影響。進(jìn)而探究不同的管路布置方式對(duì)于水力輸送與靜態(tài)混合影響。進(jìn)而優(yōu)化裝置復(fù)合管路設(shè)計(jì)。
1 管路輸送裝置物理模型
1.1 幾何模型對(duì)比分析
輸送管路前端連接水下切粒系統(tǒng)，后端對(duì)接帶有過濾功能的儲(chǔ)罐，內(nèi)部裝有靜態(tài)混合器。傳統(tǒng)水力運(yùn)輸管路采用管路環(huán)繞布置的方法，維修拆卸復(fù)雜，對(duì)空間利用率低，本文采用一種新型的直管曲折排布法，節(jié)省空間及維修拆卸方便。
根據(jù)實(shí)際操作環(huán)境及場(chǎng)地制約，提出如下兩種管路布局設(shè)計(jì)方案：
方案一采用傳統(tǒng)管路布置方法，通過將管路環(huán)繞現(xiàn)場(chǎng)房間排布，使之節(jié)省空間。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)房間尺寸，設(shè)計(jì)使用長(zhǎng)度為11 m，7 m，2.5 m的三種直管，通過4個(gè)90°彎頭完成管路布置，完成三維模型的建立如圖2所示。
圖2 傳統(tǒng)管路布置
方案二采用直管曲折排布法，考慮到裝置設(shè)計(jì)空間節(jié)省與易于維修拆卸，在設(shè)計(jì)中使用長(zhǎng)度為1.7 m的直管，水平方向一共5段，垂直方向共4層，管路內(nèi)部裝有長(zhǎng)徑比為1:1的SK靜態(tài)混合器，使用180°彎頭19個(gè)將管路完成連接。則模型參數(shù)為水平直管長(zhǎng)度為34 m，模型的豎直高度為1.5 m。采用連接直管曲折排布的方法，完成三維模型的建立如圖3所示。
圖3 直管曲折排布管路布置
對(duì)比兩種管路布置分析得出，直管曲折布置方式在空間利用率與維修拆卸方面優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。在對(duì)空間大小有限制或需要頻繁維修的情況下，直管曲折布置方式遠(yuǎn)優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。
1.2 數(shù)學(xué)模型
在進(jìn)行管路內(nèi)部流場(chǎng)仿真模擬計(jì)算時(shí)，考慮到湍流的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)極為復(fù)雜，針對(duì)液體在管路中運(yùn)動(dòng)，對(duì)計(jì)算過程做出說明。
（1）管路流體為連續(xù)且不可壓縮的流體；
（2）計(jì)算結(jié)果為某一時(shí)刻管內(nèi)流體流場(chǎng)分布，為瞬態(tài)結(jié)果；
（3）本計(jì)算不考慮外界溫度對(duì)流體影響；
（4）管內(nèi)流體的黏度為常數(shù)。
在以上假設(shè)前提下，采用湍流理論模型來描述連續(xù)流動(dòng)的不可壓縮流體的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，上述流場(chǎng)的偏微分方程為：
連續(xù)性方程：
流體仿真的動(dòng)量守恒方程：
描述不可壓縮的穩(wěn)態(tài)湍流的Reynolds 應(yīng)力模型：
本文采用的Realizable k-ε湍流模型，該模型在不可壓縮的穩(wěn)態(tài)湍流方面的模擬結(jié)果比較準(zhǔn)確。
1.3 邊界條件
（1）管路進(jìn)入口的邊界條件
模擬入口設(shè)置為速度入口，流速為0.1 m/s；出口。
（2）其他邊界條件
光滑壁面，無滑移，液體黏度為μ=0.385 5×10-3。
2 流場(chǎng)數(shù)值模擬及結(jié)果分析
2.1 兩種不同管路布置流體速度與壓力分析
通過對(duì)直管曲折排布法與傳統(tǒng)管路布置系統(tǒng)流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行模擬，得出兩種方案管路與速度壓力云圖。
傳統(tǒng)管路布置速度與壓力流線圖如圖4、圖5所示。從圖中可以觀察出，流體在管路內(nèi)部，由于靜態(tài)混合器的剪切作用，先發(fā)生分流，然后產(chǎn)生徑向混合，效果良好，流體運(yùn)輸過程中并沒有出現(xiàn)回流和大的流動(dòng)分離現(xiàn)象。因此推斷，該種類型的管路布置方式，流動(dòng)輸送效果和混合效果良好。
圖4 傳統(tǒng)管路布置壓力云圖
圖5 傳統(tǒng)管路布置壓力云圖
由于該種布置管路較長(zhǎng)，為了解彎頭處流動(dòng)趨勢(shì)，對(duì)傳統(tǒng)管路布置彎頭處局部放大處理。如圖6所示：
圖6 局部放大速度云圖
直管曲折排布法速度與壓力流線圖如圖7、圖8所示。從圖中可以觀察出，在同一跟水平管內(nèi)流體的速度基本沒有變化，壓力也是近乎下降很均勻。流體運(yùn)輸過程中并沒有出現(xiàn)回流和大的流動(dòng)分離現(xiàn)象。
圖7 直管曲折排布法壓力云圖
圖8 直管曲折排布法速度云圖
從圖中可以看出流體在彎頭處也有著良好的流動(dòng)趨勢(shì)，同時(shí)在彎頭處的確有著運(yùn)輸能量損耗。以每段直管中點(diǎn)和進(jìn)出口作為測(cè)量點(diǎn)，從進(jìn)口至出口依次設(shè)置編號(hào)1~5的五測(cè)量點(diǎn)，可得到兩種不同的模擬出的速度和壓力值情況如下表1與表2所示。
表1 傳統(tǒng)管路布置速度壓力表
表2 直管曲折排布法速度壓力表
由表1與表2做出速度壓力曲線圖，進(jìn)行對(duì)比分析：
通過兩表對(duì)比可以得知，在同一管內(nèi)流體速度幾乎沒有變化，流體壓力也的下降得很平均。由上述分析可得在裝有SK靜態(tài)混合器的管路中，液體做著較穩(wěn)定的湍流流動(dòng)。流體流動(dòng)輸送效果與混合效果良好。兩種布置方式在輸送效果方面無明顯差異。
圖9 傳統(tǒng)管路布置速度壓力變化曲線
2.2 管路壓力降仿真模擬計(jì)算與相關(guān)理論計(jì)算對(duì)比分析
在湍流流動(dòng)工況下，管路系統(tǒng)壓力降來源于靜態(tài)混合器的壓力降。管路內(nèi)部采用SK型靜態(tài)混合器，采用直管曲折排布法，對(duì)SK靜態(tài)混合器壓力降進(jìn)行 測(cè)算。
圖10 直管曲折排布法速度壓力變化曲線
SK型壓力降計(jì)算公式：
式中:
?p——單位長(zhǎng)度壓力降，Pa；
ReD——雷諾數(shù)；
μ——黏度，Pa?s；
L——靜態(tài)混合器長(zhǎng)度，m；
λ——摩擦系數(shù)；
ρc——操作條件下連續(xù)相流體密度，kg/m3；
u——混合流體速度，m/s；
D——管內(nèi)徑，m。
由于管路運(yùn)行工況為完全湍流狀態(tài)，各項(xiàng)參數(shù)取值如3表所示。
表3 計(jì)算參數(shù)數(shù)值
完全湍流狀態(tài)的雷諾數(shù)為每米管路的靜態(tài)混合器壓力降為：
故34 m長(zhǎng)的管路中SK靜態(tài)混合器壓力降應(yīng)為:
對(duì)直管曲折排布法管路整體采用仿真模擬，計(jì)算云圖如圖11所示，對(duì)管路入口與出口的平均壓力進(jìn)行測(cè)量，可知管路入口平均壓強(qiáng)為1 224.608 Pa，出口為-7 200.969 Pa ，模擬計(jì)算的壓力差為8 425 Pa。
圖11 直管曲折排布法管路整體壓力云圖
對(duì)比模擬計(jì)算與理論計(jì)算結(jié)果，誤差為：
從上述數(shù)據(jù)可以得知，兩種計(jì)算結(jié)果誤差較小，因此計(jì)算合理。通過對(duì)誤差結(jié)果的分析，誤差來源于流體黏度設(shè)置過于理想化，忽略了溫度與壓力對(duì)其產(chǎn)生的影響。
3 結(jié)論
本文利用fluent有限元軟件對(duì)含靜態(tài)混合器管道內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行仿真模擬計(jì)算，對(duì)比分析直管曲折排布與傳統(tǒng)管路環(huán)繞排布對(duì)管路壓力降的影響，探究不同的管路布置方式對(duì)于水力輸送與靜態(tài)混合影響。得到以下結(jié)論：
（1）直管曲折布置方式與傳統(tǒng)管路布置盡管在布置方式上不同，在初始條件不變的情況下，液體均做著較穩(wěn)定的湍流流動(dòng)。流體流動(dòng)輸送效果與混合效果良好。在對(duì)空間大小有限制或需要頻繁維修的情況下，直管曲折布置方式遠(yuǎn)優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。
（2）從仿真模擬結(jié)果可以得知，對(duì)于在同一直管內(nèi)，流體速度幾乎沒有變化，流體壓力也的下降平均。
（3）從仿真模擬結(jié)果可以得知，流體在彎頭處也有著良好的流動(dòng)趨勢(shì)，同時(shí)在彎頭處的確有著運(yùn)輸能量損耗。
（4）通過對(duì)含靜態(tài)混合器壓力降測(cè)算與仿真模擬的對(duì)比分析，在湍流流動(dòng)工況下，復(fù)合管路系統(tǒng)壓力降主要來源于靜態(tài)混合器的壓力降。
湯帥，丁時(shí)康，楊建興，魯文龍，于天藝，郭瑞，張冰*
(1.北京化工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，北京 100029；2.西安近代化學(xué)研究所，陜西 西安 710065)
0 研究背景
造粒設(shè)備是一種重要的石油化工加工設(shè)備，廣泛運(yùn)用于復(fù)合材料的加工成型過程，其模型圖如圖1所示。復(fù)合材料在通過雙螺桿擠出機(jī)擠出后，通過切粒裝置完成切粒的一級(jí)成型。需要進(jìn)入含靜態(tài)混合器的管路中進(jìn)行二次成型，粒子在流體流動(dòng)過程中與靜態(tài)混合器及管壁不斷碰撞，粒子變成圓形。復(fù)合管路前端連接水下切粒系統(tǒng)，后端對(duì)接帶有過濾功能的儲(chǔ)罐，為在加工成型過程中在輸送管路完成水力輸送與靜態(tài)混合。需要對(duì)復(fù)合管路進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)，既要滿足工藝要求，還要盡可能節(jié)約資源成本，并合理利用空間。
圖1 水下切粒結(jié)構(gòu)示意圖
張春梅[1]通過理論計(jì)算，發(fā)現(xiàn)流體在流經(jīng)含SMV型靜態(tài)混合器的圓管時(shí)，壓力降的下降遠(yuǎn)大于普通圓管，且壓力降的變化值的穩(wěn)定性與管路中流動(dòng)輸送效果和混合效果的穩(wěn)定性具有很強(qiáng)的相關(guān)性。因此對(duì)于管路壓力降的研究變得很具有意義。E Saa[2]與M Cor[3]等利用粒子示蹤原理，不同靜態(tài)混合器進(jìn)行仿真模擬分析，通過計(jì)算探究與實(shí)驗(yàn)結(jié)合的方法，對(duì)有限元計(jì)算在靜態(tài)混合器速度場(chǎng)與流暢領(lǐng)域的可行性得到了證實(shí)。A Yang[4]與H Meng[5]通過對(duì)不同類型靜態(tài)混合器混合狀態(tài)進(jìn)行對(duì)比分析，探究了靜態(tài)混合器元件組數(shù)與混合效率的關(guān)系。本文針對(duì)一款現(xiàn)有高精度的混煉與水下多級(jí)成型裝備，通過CFD仿真模擬軟件對(duì)比不同的管路布置方式對(duì)管路壓力降的影響。進(jìn)而探究不同的管路布置方式對(duì)于水力輸送與靜態(tài)混合影響。進(jìn)而優(yōu)化裝置復(fù)合管路設(shè)計(jì)。
1 管路輸送裝置物理模型
1.1 幾何模型對(duì)比分析
輸送管路前端連接水下切粒系統(tǒng)，后端對(duì)接帶有過濾功能的儲(chǔ)罐，內(nèi)部裝有靜態(tài)混合器。傳統(tǒng)水力運(yùn)輸管路采用管路環(huán)繞布置的方法，維修拆卸復(fù)雜，對(duì)空間利用率低，本文采用一種新型的直管曲折排布法，節(jié)省空間及維修拆卸方便。
根據(jù)實(shí)際操作環(huán)境及場(chǎng)地制約，提出如下兩種管路布局設(shè)計(jì)方案：
方案一采用傳統(tǒng)管路布置方法，通過將管路環(huán)繞現(xiàn)場(chǎng)房間排布，使之節(jié)省空間。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)房間尺寸，設(shè)計(jì)使用長(zhǎng)度為11 m，7 m，2.5 m的三種直管，通過4個(gè)90°彎頭完成管路布置，完成三維模型的建立如圖2所示。
圖2 傳統(tǒng)管路布置
方案二采用直管曲折排布法，考慮到裝置設(shè)計(jì)空間節(jié)省與易于維修拆卸，在設(shè)計(jì)中使用長(zhǎng)度為1.7 m的直管，水平方向一共5段，垂直方向共4層，管路內(nèi)部裝有長(zhǎng)徑比為1:1的SK靜態(tài)混合器，使用180°彎頭19個(gè)將管路完成連接。則模型參數(shù)為水平直管長(zhǎng)度為34 m，模型的豎直高度為1.5 m。采用連接直管曲折排布的方法，完成三維模型的建立如圖3所示。
圖3 直管曲折排布管路布置
對(duì)比兩種管路布置分析得出，直管曲折布置方式在空間利用率與維修拆卸方面優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。在對(duì)空間大小有限制或需要頻繁維修的情況下，直管曲折布置方式遠(yuǎn)優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。
1.2 數(shù)學(xué)模型
在進(jìn)行管路內(nèi)部流場(chǎng)仿真模擬計(jì)算時(shí)，考慮到湍流的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)極為復(fù)雜，針對(duì)液體在管路中運(yùn)動(dòng)，對(duì)計(jì)算過程做出說明。
（1）管路流體為連續(xù)且不可壓縮的流體；
（2）計(jì)算結(jié)果為某一時(shí)刻管內(nèi)流體流場(chǎng)分布，為瞬態(tài)結(jié)果；
（3）本計(jì)算不考慮外界溫度對(duì)流體影響；
（4）管內(nèi)流體的黏度為常數(shù)。
在以上假設(shè)前提下，采用湍流理論模型來描述連續(xù)流動(dòng)的不可壓縮流體的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，上述流場(chǎng)的偏微分方程為：
連續(xù)性方程：
流體仿真的動(dòng)量守恒方程：
描述不可壓縮的穩(wěn)態(tài)湍流的Reynolds 應(yīng)力模型：
本文采用的Realizable k-ε湍流模型，該模型在不可壓縮的穩(wěn)態(tài)湍流方面的模擬結(jié)果比較準(zhǔn)確。
1.3 邊界條件
（1）管路進(jìn)入口的邊界條件
模擬入口設(shè)置為速度入口，流速為0.1 m/s；出口。
（2）其他邊界條件
光滑壁面，無滑移，液體黏度為μ=0.385 5×10-3。
2 流場(chǎng)數(shù)值模擬及結(jié)果分析
2.1 兩種不同管路布置流體速度與壓力分析
通過對(duì)直管曲折排布法與傳統(tǒng)管路布置系統(tǒng)流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行模擬，得出兩種方案管路與速度壓力云圖。
傳統(tǒng)管路布置速度與壓力流線圖如圖4、圖5所示。從圖中可以觀察出，流體在管路內(nèi)部，由于靜態(tài)混合器的剪切作用，先發(fā)生分流，然后產(chǎn)生徑向混合，效果良好，流體運(yùn)輸過程中并沒有出現(xiàn)回流和大的流動(dòng)分離現(xiàn)象。因此推斷，該種類型的管路布置方式，流動(dòng)輸送效果和混合效果良好。
圖4 傳統(tǒng)管路布置壓力云圖
圖5 傳統(tǒng)管路布置壓力云圖
由于該種布置管路較長(zhǎng)，為了解彎頭處流動(dòng)趨勢(shì)，對(duì)傳統(tǒng)管路布置彎頭處局部放大處理。如圖6所示：
圖6 局部放大速度云圖
直管曲折排布法速度與壓力流線圖如圖7、圖8所示。從圖中可以觀察出，在同一跟水平管內(nèi)流體的速度基本沒有變化，壓力也是近乎下降很均勻。流體運(yùn)輸過程中并沒有出現(xiàn)回流和大的流動(dòng)分離現(xiàn)象。
圖7 直管曲折排布法壓力云圖
圖8 直管曲折排布法速度云圖
從圖中可以看出流體在彎頭處也有著良好的流動(dòng)趨勢(shì)，同時(shí)在彎頭處的確有著運(yùn)輸能量損耗。以每段直管中點(diǎn)和進(jìn)出口作為測(cè)量點(diǎn)，從進(jìn)口至出口依次設(shè)置編號(hào)1~5的五測(cè)量點(diǎn)，可得到兩種不同的模擬出的速度和壓力值情況如下表1與表2所示。
表1 傳統(tǒng)管路布置速度壓力表
表2 直管曲折排布法速度壓力表
由表1與表2做出速度壓力曲線圖，進(jìn)行對(duì)比分析：
通過兩表對(duì)比可以得知，在同一管內(nèi)流體速度幾乎沒有變化，流體壓力也的下降得很平均。由上述分析可得在裝有SK靜態(tài)混合器的管路中，液體做著較穩(wěn)定的湍流流動(dòng)。流體流動(dòng)輸送效果與混合效果良好。兩種布置方式在輸送效果方面無明顯差異。
圖9 傳統(tǒng)管路布置速度壓力變化曲線
2.2 管路壓力降仿真模擬計(jì)算與相關(guān)理論計(jì)算對(duì)比分析
在湍流流動(dòng)工況下，管路系統(tǒng)壓力降來源于靜態(tài)混合器的壓力降。管路內(nèi)部采用SK型靜態(tài)混合器，采用直管曲折排布法，對(duì)SK靜態(tài)混合器壓力降進(jìn)行 測(cè)算。
圖10 直管曲折排布法速度壓力變化曲線
SK型壓力降計(jì)算公式：
式中:
?p——單位長(zhǎng)度壓力降，Pa；
ReD——雷諾數(shù)；
μ——黏度，Pa?s；
L——靜態(tài)混合器長(zhǎng)度，m；
λ——摩擦系數(shù)；
ρc——操作條件下連續(xù)相流體密度，kg/m3；
u——混合流體速度，m/s；
D——管內(nèi)徑，m。
由于管路運(yùn)行工況為完全湍流狀態(tài)，各項(xiàng)參數(shù)取值如3表所示。
表3 計(jì)算參數(shù)數(shù)值
完全湍流狀態(tài)的雷諾數(shù)為每米管路的靜態(tài)混合器壓力降為：
故34 m長(zhǎng)的管路中SK靜態(tài)混合器壓力降應(yīng)為:
對(duì)直管曲折排布法管路整體采用仿真模擬，計(jì)算云圖如圖11所示，對(duì)管路入口與出口的平均壓力進(jìn)行測(cè)量，可知管路入口平均壓強(qiáng)為1 224.608 Pa，出口為-7 200.969 Pa ，模擬計(jì)算的壓力差為8 425 Pa。
圖11 直管曲折排布法管路整體壓力云圖
對(duì)比模擬計(jì)算與理論計(jì)算結(jié)果，誤差為：
從上述數(shù)據(jù)可以得知，兩種計(jì)算結(jié)果誤差較小，因此計(jì)算合理。通過對(duì)誤差結(jié)果的分析，誤差來源于流體黏度設(shè)置過于理想化，忽略了溫度與壓力對(duì)其產(chǎn)生的影響。
3 結(jié)論
本文利用fluent有限元軟件對(duì)含靜態(tài)混合器管道內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行仿真模擬計(jì)算，對(duì)比分析直管曲折排布與傳統(tǒng)管路環(huán)繞排布對(duì)管路壓力降的影響，探究不同的管路布置方式對(duì)于水力輸送與靜態(tài)混合影響。得到以下結(jié)論：
（1）直管曲折布置方式與傳統(tǒng)管路布置盡管在布置方式上不同，在初始條件不變的情況下，液體均做著較穩(wěn)定的湍流流動(dòng)。流體流動(dòng)輸送效果與混合效果良好。在對(duì)空間大小有限制或需要頻繁維修的情況下，直管曲折布置方式遠(yuǎn)優(yōu)于傳統(tǒng)管路布置方式。
（2）從仿真模擬結(jié)果可以得知，對(duì)于在同一直管內(nèi)，流體速度幾乎沒有變化，流體壓力也的下降平均。
（3）從仿真模擬結(jié)果可以得知，流體在彎頭處也有著良好的流動(dòng)趨勢(shì)，同時(shí)在彎頭處的確有著運(yùn)輸能量損耗。
（4）通過對(duì)含靜態(tài)混合器壓力降測(cè)算與仿真模擬的對(duì)比分析，在湍流流動(dòng)工況下，復(fù)合管路系統(tǒng)壓力降主要來源于靜態(tài)混合器的壓力降。
