斷裂韌度測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)對(duì)壓力容器缺陷安全評(píng)定的影響

關(guān)鵬濤 何通東 王 斌 高文輝 屠友松

（寧波市特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院）

符號(hào)說明

a——平面缺陷規(guī)則化后的表征裂紋尺寸，mm；

B——評(píng)定用殼體計(jì)算厚度，mm；

c——表征橢圓埋藏裂紋或半橢圓埋藏表面裂紋在沿殼體表面方向的半長(zhǎng)，mm；

fb——計(jì)算由薄膜應(yīng)力σB引起的裂紋尺寸a或c方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；

fm——計(jì)算由薄膜應(yīng)力σm引起的裂紋尺寸a或c方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；

G——相鄰裂紋間彈塑性干涉效應(yīng)系數(shù)；

KⅠ——Ⅰ型應(yīng)力強(qiáng)度因子，N/mm1.5；

KP——平面缺陷常規(guī)評(píng)定中考慮了分安全系數(shù)后，以應(yīng)力強(qiáng)度因子表示的材料斷裂韌度，N/mm1.5；

KPⅠ——一次應(yīng)力引起的應(yīng)力強(qiáng)度因子，N/mm1.5；

KSⅠ——二次應(yīng)力引起的應(yīng)力強(qiáng)度因子，N/mm1.5；

Pb——一次彎曲應(yīng)力，MPa；

Pm——一次薄膜應(yīng)力，MPa；

Qb——二次彎曲應(yīng)力，MPa；

Qm——二次薄膜應(yīng)力，MPa；

ρ——平面缺陷常規(guī)評(píng)定中計(jì)算二次應(yīng)力的塑性修正因子；

Ψ1——平面缺陷常規(guī)評(píng)定中，為計(jì)算Kr所涉及的塑性修正因子ρ時(shí)的中間參量。

壓力容器在制造安裝和使用過程中會(huì)產(chǎn)生許多缺陷，但并非所有的缺陷都會(huì)出現(xiàn)設(shè)備失效。通過安全評(píng)定對(duì)所含缺陷做以斷裂力學(xué)為基礎(chǔ)的理論分析，確定缺陷及其發(fā)展程度是否具有危險(xiǎn)性。對(duì)于不會(huì)造成設(shè)備失效的缺陷可以允許存在；對(duì)于本身不會(huì)造成失效但可能會(huì)進(jìn)一步發(fā)展的缺陷，可以允許設(shè)備在監(jiān)控下使用或者降級(jí)使用；對(duì)于會(huì)造成設(shè)備失效的缺陷，應(yīng)當(dāng)對(duì)缺陷進(jìn)行消除或修理，無修理價(jià)值的設(shè)備應(yīng)當(dāng)予以報(bào)廢處理。

目前，壓力容器缺陷的安全評(píng)定參照GB/T 19624—2019《在用含缺陷壓力容器安全評(píng)定》［1］執(zhí)行，評(píng)定中涉及到斷裂韌度的選用，該標(biāo)準(zhǔn)指出表征斷裂韌度的參量——J積分的試驗(yàn)按照GB/T 21143—2014《金屬材料 準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌度的統(tǒng)一試驗(yàn)方法》［2］進(jìn)行，而GB/T 21143—2014是參照ISO 12135—2002《Metallic Materials-Unified Method of Test for the Determination of Quasistatic Fracture Toughness》［3］制定。關(guān)鵬濤等在ASTM和ISO標(biāo)準(zhǔn)斷裂韌度測(cè)試方法研究中提出了J積分的測(cè)定可以根據(jù)材料應(yīng)力應(yīng)變特性來選擇合適的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)于帶屈服平臺(tái)的材料可選用ASTM E1820—2011《Standard Test Methods for Measure ment of Fracture Toughness》［4］，不帶屈服平臺(tái)的材料可選用ISO 12135—2002［5］。為此，筆者研究ASTM和ISO兩個(gè)斷裂韌度測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定得到的J積分差異性對(duì)設(shè)備缺陷評(píng)定結(jié)果的影響并給出建議，為不同材料選擇合適J積分提供理論依據(jù)。

1 設(shè)備概況

某公司于2016年1月22日投用一臺(tái)立式緩沖罐，設(shè)備規(guī)格?600 mm×6.0 mm，材料Q345R，材料屬性見表1，設(shè)計(jì)壓力0.88 MPa，設(shè)計(jì)溫度80℃，介質(zhì)為氮?dú)浠旌蠚怏w（易爆），于2019年1月進(jìn)行首次定期檢驗(yàn)，經(jīng)射線檢測(cè)發(fā)現(xiàn)該容器上環(huán)焊縫存在未熔合缺陷，缺陷長(zhǎng)度L=160 mm、高度為1.5 mm，按照TSG 21—2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》［6］規(guī)定，該缺陷的安全狀況等級(jí)為4級(jí)，不滿足容器的安全使用要求。

表1 Q345R的材料屬性

2 失效評(píng)定

按照GB/T 19624—2019對(duì)立式緩沖罐的缺陷進(jìn)行安全評(píng)定，評(píng)定方法選用常規(guī)評(píng)定——通用失效評(píng)定圖完成。首先需要對(duì)缺陷進(jìn)行表征，缺陷表征尺寸安全系數(shù)選1.10，材料斷裂韌度分安全系數(shù)取1.20，一次應(yīng)力分安全系數(shù)取1.25，二次應(yīng)力分安全系數(shù)取1.00。該缺陷規(guī)則化為a=1.50 mm、c=80 mm的半橢圓表面裂紋，缺陷表征半橢圓表面裂紋尺寸為a=1.65 mm、c=88 mm。

采用ANSYS軟件對(duì)緩沖罐缺陷部位進(jìn)行應(yīng)力分析，由于該設(shè)備為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，模型可簡(jiǎn)化為二維模型的1/4，分析結(jié)果如圖1所示，應(yīng)力強(qiáng)度最大的部位與最小的部位比較接近，應(yīng)力強(qiáng)度最大值不在缺陷部位。

圖1 設(shè)備應(yīng)力強(qiáng)度分布云圖

圖2 厚度方向應(yīng)力強(qiáng)度線性化曲線

對(duì)于半橢圓表面裂紋，根據(jù)GB/T 19624—2019，載荷比參量Lr和斷裂比參量Kr的計(jì)算式分別為：

圖3 通用失效評(píng)定圖

3 對(duì)比討論

GB/T 19624—2019規(guī)定J積分的試驗(yàn)過程均按GB/T 21143—2014進(jìn)行，而GB/T 21143—2014是參照ISO 12135—2002制定的，按照該思路對(duì)上述缺陷重新評(píng)定，根據(jù)以上計(jì)算公式，J積分的變化不會(huì)影響Lr的結(jié)果，卻導(dǎo)致評(píng)定用斷裂韌度KP的變化，進(jìn)而影響斷裂比參量Kr的結(jié)果。關(guān)鵬濤等按ASTM和ISO標(biāo)準(zhǔn)斷裂韌度測(cè)試方法得到Q345R的J積分分別為［5］：235.29 kJ/m2和179.37 kJ/m2。評(píng)定用斷裂韌度KP與斷裂比參量Kr的數(shù)值見表2。

表2 評(píng)定用的各參數(shù)值

由表2可知，根據(jù)兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)獲得的J積分，最終評(píng)定的數(shù)據(jù)點(diǎn)均在非安全區(qū)域內(nèi)，對(duì)評(píng)定結(jié)果無影響。但兩者仍有差異，按ISO標(biāo)準(zhǔn)獲得的斷裂比參量Kr高于按ASTM標(biāo)準(zhǔn)獲得的Kr，兩者相差13%左右，即按ISO標(biāo)準(zhǔn)獲得的J積分評(píng)定結(jié)果是偏于保守的。

圖4 兩種斷裂韌度值對(duì)應(yīng)的斷裂比參量K r與缺陷深度a的關(guān)系

圖5 Q345R應(yīng)力應(yīng)變曲線與理想彈塑性模型對(duì)比

4 結(jié)論

4.1 按GB/T 19624—2019安全評(píng)定緩沖罐缺陷時(shí)，數(shù)據(jù)點(diǎn)落在非安全區(qū)域內(nèi)，該缺陷不滿足壓力容器的安全使用要求。

4.2 按ISO標(biāo)準(zhǔn)獲得的斷裂比參量Kr高于按ASTM標(biāo)準(zhǔn)獲得的Kr，按ISO標(biāo)準(zhǔn)獲得的J積分評(píng)定結(jié)果偏于保守。

4.4 兩種斷裂韌度（J積分）測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)的差異性對(duì)評(píng)定結(jié)果在一定的缺陷尺寸范圍內(nèi)有影響，但對(duì)超出該范圍的評(píng)定結(jié)果不會(huì)產(chǎn)生影響。