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    電場(chǎng)強(qiáng)化層流攪拌的熒光可視化試驗(yàn)及模擬分析

    2021-12-28 01:22:56孫靖晨劉海龍王軍鋒何發(fā)超
    化工進(jìn)展 2021年12期
    關(guān)鍵詞:槽內(nèi)層流電場(chǎng)

    孫靖晨,劉海龍,王軍鋒,何發(fā)超

    (江蘇大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 鎮(zhèn)江 212013)

    攪拌技術(shù)及設(shè)備廣泛應(yīng)用于化工、冶金、食品、環(huán)保等工業(yè)領(lǐng)域[1-3]。根據(jù)混合介質(zhì)的流態(tài)可將攪拌過程分為層流攪拌和湍流攪拌。其中湍流攪拌具有較強(qiáng)的主體擴(kuò)散和分子擴(kuò)散性能,能夠?qū)崿F(xiàn)介質(zhì)的快速均一混合,在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。但當(dāng)混合介質(zhì)(如高分子聚合物)黏度較大時(shí),由于黏滯力的影響,混合介質(zhì)難以達(dá)到湍流狀態(tài)[4-5];同時(shí),生物制藥和食品加工領(lǐng)域中含大量蛋白質(zhì)或細(xì)胞等的混合介質(zhì)對(duì)剪切作用極為敏感,為防止其內(nèi)部分子結(jié)構(gòu)被破壞,無法進(jìn)行湍流混合。然而在層流混合中,流體在周期性運(yùn)動(dòng)后將形成混沌混合區(qū)域(主要流動(dòng))與非混合環(huán)形動(dòng)態(tài)隔離區(qū)域(次要流動(dòng))[6]。次要流動(dòng)(即隔離流場(chǎng))的產(chǎn)生嚴(yán)重阻礙了流體之間的物質(zhì)交換,大幅降低混合效率[7]。

    認(rèn)識(shí)攪拌槽內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)是實(shí)現(xiàn)高效層流攪拌的關(guān)鍵,而流場(chǎng)可視化測(cè)量技術(shù)的發(fā)展則為研究攪拌槽內(nèi)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)提供了有力的實(shí)驗(yàn)手段。早期研究者[8]通過染色法對(duì)攪拌槽內(nèi)流體流動(dòng)進(jìn)行觀察,發(fā)現(xiàn)了隔離流場(chǎng)的存在。高殿榮等[9-10]則利用酸堿變色法對(duì)攪拌槽內(nèi)的混合過程進(jìn)行了深入研究,發(fā)現(xiàn)組合槳葉的相對(duì)位移和槳葉的周期性變轉(zhuǎn)速可以有效避免攪拌過程的不充分性。這些實(shí)驗(yàn)方法能夠清晰直觀的觀察到流場(chǎng)結(jié)構(gòu),但是難以對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行定量分析,而且酸堿變色法對(duì)攪拌介質(zhì)的化學(xué)性質(zhì)也有特定的要求,具有較大的局限性。近年來PIV技術(shù)的發(fā)展使人們對(duì)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的定量測(cè)量分析提供了強(qiáng)有力的手段,Parvizi 等[11]利用PIV 技術(shù)對(duì)攪拌槽內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行了定量的觀測(cè)分析,對(duì)比研究了槳葉幾何參數(shù)的改變對(duì)混合效率的影響。雖然可以通過PIV技術(shù)實(shí)時(shí)測(cè)量流場(chǎng)的瞬態(tài)速度分布,然而其操作復(fù)雜,且對(duì)三維流場(chǎng)的準(zhǔn)確測(cè)量極為困難。平面激光誘導(dǎo)熒光法(PLIF)利用某些物質(zhì)的發(fā)光團(tuán)在吸收一定頻率的光子后能在相關(guān)影響下發(fā)射出不同頻率和強(qiáng)度的熒光的特點(diǎn),能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)流場(chǎng)的非接觸式測(cè)量,在流動(dòng)顯示測(cè)量方面具有極大優(yōu)勢(shì)[12]。劉海龍等[13-14]利用平面激光誘導(dǎo)熒光技術(shù)對(duì)內(nèi)置幾何擋板和偏心攪拌模式下的層流混合效率進(jìn)行了研究分析,發(fā)現(xiàn)通過設(shè)置侵入式的幾何擋板或設(shè)置偏心攪拌模式均可以有效破壞隔離流場(chǎng),提高混合效率。在實(shí)驗(yàn)測(cè)量手段不斷發(fā)展的同時(shí),數(shù)值模擬仿真技術(shù)的飛速進(jìn)步也為流場(chǎng)研究提供了新思路。劉作華等[15]利用數(shù)值模擬軟件研究分析了剛-柔組合攪拌槳的攪拌性能并將結(jié)果與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)剛-柔組合槳葉可以有效增大混合介質(zhì)受到的擾動(dòng)影響,從而提高攪拌效率。劉國(guó)平等[16]則對(duì)雙層槳的攪拌性能進(jìn)行了數(shù)值模擬分析,研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)雙層槳葉之間距離較近時(shí),其周圍流場(chǎng)會(huì)相互作用影響,導(dǎo)致槳葉之間的隔離流場(chǎng)消失。然而已有數(shù)值模擬工作大多關(guān)注求解混合流場(chǎng)的速度壓力場(chǎng),攪拌槽內(nèi)的隔離流場(chǎng)區(qū)域仍然難以直觀判定,故通過數(shù)值模擬手段實(shí)現(xiàn)清晰直觀地顯示隔離流場(chǎng)區(qū)域尤為重要[17]。

    在已有的研究探索中,提高混合效率的方法主要包括改變攪拌器或攪拌槽內(nèi)部幾何結(jié)構(gòu)和改變攪拌方式兩種。然而這些方法能耗較大,且需要對(duì)原有設(shè)備進(jìn)行大量改造,操作較為繁瑣,因此非結(jié)構(gòu)侵入式、低能耗下的高效層流攪拌方案有待探索。近年來,電流體動(dòng)力學(xué)技術(shù)的發(fā)展為流場(chǎng)調(diào)控提供了新手段,并廣泛應(yīng)用于微流控、生物制藥及醫(yī)學(xué)檢測(cè)中。在電場(chǎng)作用下,荷電單極性或者可極化流體(一般指相對(duì)介電常數(shù)εr大于3.6 的流體)粒子將改變?cè)羞\(yùn)動(dòng)軌跡[18]。徐建民等[19]利用PIV技術(shù),對(duì)CaCl2溶液在電場(chǎng)作用下的流場(chǎng)進(jìn)行了分析,研究發(fā)現(xiàn)在電場(chǎng)的激勵(lì)作用下,受電場(chǎng)力驅(qū)動(dòng)的離子遷移速率也隨之提高,從而增大流體的動(dòng)能,誘發(fā)流場(chǎng)的改變。張景源等[20]研究了直流電場(chǎng)下油水乳狀液的特點(diǎn),發(fā)現(xiàn)不同體系的乳狀液會(huì)出現(xiàn)不同的分層和電流變化。周鑫等[21]基于Open FOAM 開源平臺(tái),研究了電場(chǎng)作用下液滴撞擊壁面的動(dòng)態(tài)行為,發(fā)現(xiàn)液滴受電場(chǎng)力作用被拉伸,電荷在尖端集中導(dǎo)致液滴噴射。呂宇玲等[22]建立了電場(chǎng)和剪切場(chǎng)耦合作用下雙液滴的運(yùn)動(dòng)、聚結(jié)模型,并設(shè)計(jì)對(duì)比實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證,研究發(fā)現(xiàn)外加電場(chǎng)強(qiáng)度的增大能在一定范圍內(nèi)顯著提高聚結(jié)效率。

    本文基于平面激光誘導(dǎo)熒光(planner laser induced fluorescence,PLIF)技術(shù)實(shí)現(xiàn)了攪拌槽內(nèi)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的實(shí)時(shí)可視化,并通過自編程程序識(shí)別和計(jì)算出非混合區(qū)域面積百分比。研究建立了基于有限元法及濃度擴(kuò)散模型的混合攪拌模擬平臺(tái),探究攪拌槽內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)時(shí)空演變規(guī)律,揭示電場(chǎng)和流場(chǎng)耦合作用下混合效率的變化機(jī)理。同時(shí)還探究了外加周期性電場(chǎng)條件對(duì)混合效率的影響。本文旨在探索外場(chǎng)耦合情況下提高層流攪拌效率的新方法,為高效層流攪拌混合器的設(shè)計(jì)提供試驗(yàn)技術(shù)與理論指導(dǎo)。

    1 試驗(yàn)裝置和數(shù)值計(jì)算模型

    1.1 試驗(yàn)方法

    本研究使用的平面激光誘導(dǎo)熒光可視化試驗(yàn)裝置示意圖如圖1所示。攪拌槽為圓柱體有機(jī)玻璃容器,其底面直徑D=100mm,高度H=100mm。攪拌器采用四葉平直葉槳式攪拌槳,葉片直徑50mm,高度10mm,厚度1mm。將連續(xù)激光發(fā)生器(Kingder,class Ⅳlaser product)放置在與攪拌槽幾何中心同高度且與壁面相距1.5m處,使其將波長(zhǎng)為532nm的激光射入攪拌槽內(nèi)。為了減小由于光線折射引起的圖像扭曲,預(yù)先將攪拌槽放入裝有適量攪拌介質(zhì)的立方體有機(jī)玻璃容器內(nèi)(玻璃容器邊長(zhǎng)為110mm)。將裝有532nm 濾光片的CMOS 相機(jī)(AF MICRO NIKKOR 200mm 1∶4D鏡頭)置于與攪拌槽幾何中心高度相同且垂直于激光光面處對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行拍攝。本文選取量綱為1參數(shù)Reynolds數(shù),如式(1)。

    圖1 可視化試驗(yàn)裝置示意圖

    式中,μ為攪拌介質(zhì)的黏度;ρ為攪拌介質(zhì)的密度;d為攪拌槳葉片直徑;N為攪拌槳轉(zhuǎn)速。

    攪拌槽外加電場(chǎng)示意圖及攪拌槽內(nèi)部電勢(shì)分布如圖2所示。將圓形銅電極片分別放置于攪拌槽上下兩側(cè),上側(cè)電極片接負(fù)高壓發(fā)生器,下側(cè)電極片接地,通過改變上側(cè)電極板電壓大小控制外加電場(chǎng)強(qiáng)度。在外加平行板電場(chǎng)基礎(chǔ)上,本研究還設(shè)計(jì)了周期性外加電場(chǎng)方案(攪拌開始后每5min 為一個(gè)周期,每個(gè)周期的前1min 將電場(chǎng)強(qiáng)度提高至1kV/cm,其余時(shí)間不加電),并與持續(xù)外加電場(chǎng)(攪拌過程電場(chǎng)強(qiáng)度始終為1kV/cm)、無外加電場(chǎng)(不加電)進(jìn)行對(duì)比。

    圖2 外加平行板電場(chǎng)示意圖及攪拌槽內(nèi)部電勢(shì)分布圖

    試驗(yàn)選取丙三醇(μ=1.49Pa·s,ρ=1260kg/m3,相對(duì)介電常數(shù)εr=42.5)為攪拌工質(zhì),用注射泵向攪拌槽內(nèi)注射熒光劑(熒光素二鈉,沈陽試劑三廠)。通過CMOS 相機(jī)實(shí)時(shí)記錄攪拌過程,在完成一組拍攝后將圖像導(dǎo)入基于MATLAB 軟件自編程程序中,得到混合效率。

    本文所用的圖像處理程序基于類間方差最大化閾值分割(Otsu’s方法)算法:首先對(duì)試驗(yàn)圖片進(jìn)行二值化處理,得到圖像邊界并進(jìn)行裁剪(其中由于試驗(yàn)圖片高度對(duì)稱,故裁剪時(shí)只需裁剪出圖像左上方部分即可)。然后對(duì)裁剪所得的圖像進(jìn)行灰度處理,通過Otsu’s方法得到邊界識(shí)別的最佳閾值計(jì)算出非混合區(qū)域面積占比[15]。

    1.2 數(shù)值計(jì)算模型

    本研究基于有限元方法建立了攪拌模型,對(duì)外加平行板電場(chǎng)條件下層流攪拌過程進(jìn)行了數(shù)值仿真分析。通過滑移壁面條件模擬攪拌器的周期轉(zhuǎn)動(dòng),并采用稀物質(zhì)傳遞模型模擬熒光物質(zhì)在攪拌槽內(nèi)的運(yùn)動(dòng)及擴(kuò)散。數(shù)值模型為二維軸對(duì)稱模型,其示意圖及計(jì)算網(wǎng)格結(jié)構(gòu)由圖3給出。

    圖3 數(shù)值模擬邊界條件設(shè)置計(jì)算網(wǎng)格示意圖

    在本研究中假設(shè)攪拌工質(zhì)為不可壓縮流體,且不考慮能量傳遞。連續(xù)性方程為式(2)。

    式中,u為流體的速度矢量。

    對(duì)于在電場(chǎng)內(nèi)流動(dòng)的流體,其受到慣性力、黏性力和電場(chǎng)力的共同作用。電場(chǎng)作用下不可壓縮流體的動(dòng)量方程為式(3)。

    式中,ρ為流體的密度;μ為流體的黏度;I為單位張量;F為流體所受體積力,在本研究中即為重力ρg和電場(chǎng)力Fe,電場(chǎng)力由麥克斯韋應(yīng)力張量的形式給出如式(4)。

    式中,D為電位移場(chǎng),可以由電場(chǎng)強(qiáng)度表示為式(5)。

    式中,ε0為真空介電常數(shù);εr為攪拌介質(zhì)的相對(duì)介電常數(shù)。

    在稀物質(zhì)傳遞模塊中,選取同一時(shí)刻攪拌槽內(nèi)每點(diǎn)稀物質(zhì)的濃度來表征混合效率,擴(kuò)散通量和濃度、速度的關(guān)系可以表示為式(6)。

    式中,N為擴(kuò)散通量;D為攪拌介質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù),在本研究中假設(shè)攪拌介質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)為常數(shù);c為濃度,c=0表示該點(diǎn)未混合,c=1則表示該點(diǎn)完全混合。將式(6)聯(lián)立式(2)、式(3)求解,即可得到濃度場(chǎng)隨時(shí)間的變化規(guī)律。

    模型采用MUMPS 瞬態(tài)求解器對(duì)流場(chǎng)耦合濃度場(chǎng)的攪拌過程進(jìn)行仿真,基于多線程集群對(duì)大型系數(shù)矩陣進(jìn)行計(jì)算。通過導(dǎo)出某一時(shí)刻所有離散點(diǎn)上的濃度值c即可判別并計(jì)算非混合區(qū)域及百分比。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 無電場(chǎng)作用下層流攪拌可視化試驗(yàn)及數(shù)值模擬結(jié)果

    本研究首先對(duì)無外加電場(chǎng)下中心攪拌過程(Re=5.3)進(jìn)行了可視化試驗(yàn)及數(shù)值模擬,結(jié)果如圖4所示。

    圖4 無外加電場(chǎng)作用下可視化試驗(yàn)及數(shù)值模擬結(jié)果

    從結(jié)果可以看出,在攪拌槳的周期性擾動(dòng)作用下,槳葉上下方各出現(xiàn)一個(gè)環(huán)狀的動(dòng)態(tài)隔離流場(chǎng)。隔離流場(chǎng)由槳葉的周期性擾動(dòng)所產(chǎn)生的次要流動(dòng)所形成,其獨(dú)立穩(wěn)定,與主要流動(dòng)互不影響。

    試驗(yàn)及數(shù)值模擬結(jié)果分析如圖5所示,需要指出由于實(shí)際試驗(yàn)是外加熒光劑,相較于模擬過程的嚴(yán)格質(zhì)量守恒,在非穩(wěn)態(tài)混合周期內(nèi)(0~25min)攪拌效率明顯偏高,但二者在最終穩(wěn)態(tài)時(shí)的混合效率均達(dá)到65%左右。結(jié)果說明該數(shù)值模擬與試驗(yàn)之間在流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和混合效率方面具有良好的一致性。同時(shí)也說明在層流攪拌模式下,改變混合轉(zhuǎn)速(改變Re)對(duì)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的影響非常微弱。

    圖5 無外加電場(chǎng)作用下可視化試驗(yàn)及數(shù)值模擬非混合效率對(duì)比圖

    2.2 平行板電場(chǎng)強(qiáng)度對(duì)混合效率的影響

    為探究平行板電場(chǎng)強(qiáng)度對(duì)混合效率的影響,本研究進(jìn)行了不同強(qiáng)度平行板電場(chǎng)條件下(Re=5.3,電場(chǎng)強(qiáng)度分別為0、0.1kV/cm、0.5k/cm、1kV/cm和1.5kV/cm)混合過程的試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如圖6 所示。圖7則顯示了其混合效率隨時(shí)間變化的對(duì)比曲線。試驗(yàn)結(jié)果顯示,隨著時(shí)間逐漸增大,在槳葉上下兩側(cè)生成幾何形狀相同、位置對(duì)稱的環(huán)形隔離流場(chǎng)(暗區(qū)域)。當(dāng)無外加電場(chǎng)時(shí),由于流場(chǎng)較為規(guī)則,隔離流場(chǎng)難以消除。而當(dāng)電場(chǎng)強(qiáng)度不斷增大,隔離流場(chǎng)逐漸消失,最終混合效率提升到90%、96%、97%和98%。

    圖6 外加不同強(qiáng)度平行板電場(chǎng)混合過程可視化試驗(yàn)結(jié)果

    圖7 外加不同強(qiáng)度平行板電場(chǎng)下非混合效率對(duì)比曲線

    為了探究電場(chǎng)對(duì)混合過程的作用機(jī)制,本研究對(duì)外加不同強(qiáng)度平行板電場(chǎng)形式的攪拌過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,模擬結(jié)果如圖8所示。

    圖8 外加不同大小平行板電場(chǎng)混合過程數(shù)值模擬結(jié)果圖

    通過對(duì)流場(chǎng)的模擬分析發(fā)現(xiàn),隨著外加電場(chǎng)強(qiáng)度的增大,流場(chǎng)形態(tài)隨之發(fā)生改變。當(dāng)外加電場(chǎng)強(qiáng)度從0.1kV/cm 增加至0.5kV/cm 時(shí),隔離流場(chǎng)逐漸向攪拌槽幾何中心收縮,流場(chǎng)開始發(fā)生變化;而當(dāng)外加電場(chǎng)強(qiáng)度達(dá)到1kV/cm 時(shí),槽內(nèi)原有隔離流場(chǎng)外側(cè)出現(xiàn)新的環(huán)流,形成二次渦流,流場(chǎng)形態(tài)徹底發(fā)生變化;當(dāng)電場(chǎng)強(qiáng)度達(dá)到1.5kV/cm 時(shí),二次渦流的截面積超過原隔離流場(chǎng),在槽內(nèi)流動(dòng)中占主導(dǎo)地位。可以看出,在外加電場(chǎng)作用下,混合介質(zhì)除了受到慣性力和黏性力的作用外,還受到外加的電場(chǎng)力,原有運(yùn)動(dòng)軌跡被迫發(fā)生改變,誘導(dǎo)隔離流場(chǎng)發(fā)生變化。而當(dāng)電場(chǎng)強(qiáng)度增加到1kV/cm 后,隔離流場(chǎng)在攪拌器的徑向推動(dòng)和外加電場(chǎng)的雙重影響下被逐漸分化成兩個(gè)環(huán)狀流場(chǎng)(原隔離流場(chǎng)和二次渦流)。這是由于在外加電場(chǎng)作用下,混合介質(zhì)中的電荷受電場(chǎng)驅(qū)使形成誘導(dǎo)電場(chǎng),誘導(dǎo)電場(chǎng)又會(huì)使電荷帶動(dòng)介質(zhì)反向流動(dòng),促使電場(chǎng)和流場(chǎng)相互耦合,形成二次渦流。二次渦流的出現(xiàn)與徑向混合相互作用,有效破壞隔離流場(chǎng),從而有效提高混合效率。

    2.3 周期性外加電場(chǎng)對(duì)混合效率的影響

    為探究周期性外加電場(chǎng)對(duì)混合效率的影響,在Re=5.3條件下對(duì)無外加電場(chǎng)、持續(xù)外加電場(chǎng)和周期性外加電場(chǎng)三種方案進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)。得到試驗(yàn)結(jié)果如圖9所示,其攪拌效率隨時(shí)間變化曲線如圖10所示。根據(jù)圖像可以看出,在電場(chǎng)強(qiáng)度相同的條件下,外加周期性電場(chǎng)相比外加持續(xù)電場(chǎng)能夠進(jìn)一步消除隔離流場(chǎng),使攪拌效率最終提升至98%以上,這是由于周期性電場(chǎng)的加入促使二次渦流在攪拌槽內(nèi)的周期性出現(xiàn),進(jìn)一步提升混合效率。

    圖9 時(shí)變電場(chǎng)混合過程試驗(yàn)對(duì)比圖

    圖10 時(shí)變電場(chǎng)混合過程非混合效率對(duì)比曲線

    4 結(jié)論

    本研究利用PLIF 技術(shù)對(duì)層流攪拌模式下攪拌槽內(nèi)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了可視化定量測(cè)量,對(duì)外加電場(chǎng)條件下層流攪拌效率進(jìn)行了分析,并通過數(shù)值模擬手段對(duì)其機(jī)理做出了解釋,得到如下結(jié)論。

    (1)對(duì)無電場(chǎng)作用下的層流攪拌過程進(jìn)行了可視化試驗(yàn)和數(shù)值模擬分析,發(fā)現(xiàn)在層流攪拌模式下Re的改變對(duì)混合效率幾乎沒有影響。

    (2)在Re=5.3 的條件下,通過外加平行板電場(chǎng)可以將混合效率最多提高至98%(電場(chǎng)強(qiáng)度為1.5kV/cm)。隨著外加電場(chǎng)強(qiáng)度的增大,攪拌效率也隨之提升。

    (3)通過數(shù)值模擬手段可以看出,外加電場(chǎng)能夠誘發(fā)流場(chǎng)改變,有效提高攪拌效率。當(dāng)外加平行板電場(chǎng)強(qiáng)度高于0.5kV/cm 時(shí),攪拌槽內(nèi)部出現(xiàn)二次渦流,二次渦流與徑向流動(dòng)的互相作用加強(qiáng)了隔離流場(chǎng)區(qū)域內(nèi)外流體之間的交換。

    (4)電場(chǎng)強(qiáng)度為1kV/cm 的條件下,相較持續(xù)外加電場(chǎng),外加周期性電場(chǎng)混合效果更好,后者可將混合效率進(jìn)一步提升至98%以上。

    符號(hào)說明

    c—— 體積分?jǐn)?shù)

    D—— 攪拌槽直徑,m

    d—— 攪拌槳葉片直徑,m

    g—— 重力加速度,m/s2

    H—— 攪拌槽高度,m

    N—— 攪拌器轉(zhuǎn)速,r/s

    p—— 壓力,N/m3

    t—— 攪拌時(shí)間,s

    ε0—— 真空介電常數(shù),F(xiàn)/m

    εr—— 攪拌介質(zhì)的相對(duì)介電常數(shù)

    μ—— 攪拌工質(zhì)的黏度,Pa·s

    ρ—— 攪拌工質(zhì)的密度,kg/m3

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