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    鋁箔柔軟度的測(cè)試方法及其影響因素研究

    2021-12-28 11:15:32金曉杰郭世杰趙丕植
    輕合金加工技術(shù) 2021年9期

    金曉杰,陳 偉,馬 科,馮 丹,付 裕,郭世杰,趙丕植

    (1.中鋁材料應(yīng)用研究院有限公司 蘇州分公司,蘇州 215026;2.中鋁材料應(yīng)用研究院有限公司,北京 102209)

    鋰離子電池憑借其能量密度高、循環(huán)壽命長(zhǎng)、充放電快等諸多優(yōu)點(diǎn),已成為3C、電動(dòng)汽車等領(lǐng)域的首選。而以鋁塑復(fù)合膜為外殼的軟包裝鋰離子電池,具有質(zhì)量輕、設(shè)計(jì)靈活、能量密度高等優(yōu)點(diǎn),目前在3C領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用,并逐步開始應(yīng)用于動(dòng)力電池等領(lǐng)域[1]。鋰離子電池軟包裝用鋁塑膜一般由尼龍、鋁箔、樹脂三種材料復(fù)合而成,其中鋁箔主要起到阻隔氣體和水汽,以及同時(shí)保證鋁塑膜成形的作用[2]。鋰離子電池軟包裝用鋁塑膜對(duì)鋁箔的綜合性能要求較高,包括鋁箔表面粗糙度、表面殘油量、針孔數(shù)量、強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、成形性能等[3-4]。

    最近的研究結(jié)果發(fā)現(xiàn),由相對(duì)較柔軟的鋁箔制成的鋁塑膜在最終翻邊對(duì)折過(guò)程中,不易發(fā)生開裂,保證了電池的安全性。因此,下游鋁塑膜生產(chǎn)企業(yè)希望對(duì)鋁箔產(chǎn)品的柔軟度進(jìn)行控制。但是到目前為止,鋁箔的柔軟度既無(wú)定義,也無(wú)測(cè)試方法,下游用戶主要通過(guò)手抓鋁箔進(jìn)行評(píng)判。這種主觀感受無(wú)法代替有說(shuō)服力的客觀數(shù)據(jù)作為鋁箔產(chǎn)品柔軟度的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)。因此,急需研究出一種鋁箔柔軟度的測(cè)試方法來(lái)評(píng)價(jià)其柔軟度,進(jìn)而分析鋁箔柔軟度的影響因素,以便優(yōu)化生產(chǎn)工藝制得柔軟同時(shí)綜合性能優(yōu)良的鋁箔產(chǎn)品。

    目前,柔軟度的概念主要存在于紙張、織物等行業(yè),其主要的評(píng)價(jià)方法有人體觸覺(jué)法、下垂法、挺度、抗皺性、柔軟度測(cè)試儀等[5-8]。其中,柔軟度測(cè)試儀是基于懸臂梁試驗(yàn)推導(dǎo)出的一種柔軟性測(cè)試方法,能夠同時(shí)反映測(cè)試樣品柔韌性和表面粗糙度的綜合影響,因而得到了廣泛的應(yīng)用。為此,本研究項(xiàng)目以柔軟度測(cè)試儀為基礎(chǔ),探討了適合鋁箔柔軟度測(cè)試的方法,同時(shí)定義了鋁箔柔軟度的概念。在此基礎(chǔ)上,實(shí)驗(yàn)研究了國(guó)內(nèi)外不同鋁箔之間的柔軟度差異,并借助以上方法,研究了鋁箔表面粗糙度、織構(gòu)、晶粒尺寸對(duì)鋁箔柔軟度的影響規(guī)律和作用機(jī)制。

    1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料

    實(shí)驗(yàn)的鋁箔產(chǎn)品有:進(jìn)口1,代號(hào)JK1,AA8021鋁合金,厚30 μm;進(jìn)口2,代號(hào)JK2,AA8079鋁合金,厚40 μm;國(guó)產(chǎn)1,代號(hào)GC1,AA8021鋁合金,厚40 μm;國(guó)產(chǎn)2,代號(hào)GC2,AA8021鋁合金,厚40 μm;國(guó)產(chǎn)3,代號(hào)GC3,AA8021鋁合金,厚40 μm;國(guó)產(chǎn)4,代號(hào)GC4,AA8021鋁合金,厚50 μm。以上均為O狀態(tài)箔材。另外還有H18狀態(tài)的國(guó)產(chǎn)鋁箔,代號(hào)GC5,AA8021鋁合金,厚40 μm。通過(guò)改變鋁箔的成品退火制度來(lái)調(diào)控其組織,進(jìn)而研究微觀組織對(duì)鋁箔柔軟度的影響規(guī)律,GC5的成品退火制度如表1所示。

    表1 國(guó)產(chǎn)鋁箔GC5的成品退火制度

    1.2 組織及拉伸性能評(píng)價(jià)方法

    采用Sensofar S Neox表面輪廓儀測(cè)量鋁箔表面的面粗糙度Sa。通過(guò)電解拋光工藝制備鋁箔EBSD樣品,采用JSM6460型掃描電鏡進(jìn)行EBSD實(shí)驗(yàn),選擇的步長(zhǎng)為2.5 μm。采用TSL OIM Analysis 5軟件對(duì)EBSD數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,得到鋁箔的晶粒尺寸、織構(gòu)種類與比例。

    采用專門的取樣器沿鋁箔的軋制方向切取鋁箔拉伸樣品,保證鋁箔邊緣無(wú)明顯毛刺和褶皺,拉伸樣品尺寸為15 mm×200 mm。采用INSTRON拉伸機(jī)進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn),屈服前后拉伸速率分別為1 mm/min和3 mm/min,每種樣品至少測(cè)試3個(gè)樣品,取其平均值作為拉伸性能的最終結(jié)果。

    1.3 鋁箔柔軟度的定義與測(cè)試方法

    采用海達(dá)國(guó)際儀器有限公司的柔軟度測(cè)試儀測(cè)試鋁箔柔軟度,其測(cè)試設(shè)備和測(cè)試原理如圖1所示。具體測(cè)試過(guò)程和原理如下:首先將樣品平整地置于一定寬度的狹槽之上,隨后運(yùn)行設(shè)備使探刀勻速下壓,在此過(guò)程中,探刀和鋁箔發(fā)生接觸,進(jìn)而受到鋁箔產(chǎn)生的變形抗力F鋁箔抗力,與此同時(shí),鋁箔會(huì)與狹槽邊緣發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生摩擦力f摩擦力,進(jìn)一步增加了探刀受到的阻力F阻力。因此,F(xiàn)阻力可以用以下公式表達(dá):

    圖1 鋁箔柔軟度的測(cè)試設(shè)備及測(cè)試原理示意圖

    F阻力=F鋁箔抗力+f摩擦力

    (1)

    在此過(guò)程中,利用扭力桿另一端的力傳感器隨時(shí)記錄探刀下壓過(guò)程中受到的阻力,得到下壓位移-阻力的曲線,如圖2所示。從下壓位移-阻力曲線中獲得最大的阻力值,取該值的倒數(shù)定義為鋁箔的柔軟度S柔,具體表達(dá)公式如下:

    (2)

    利用以上方法,一方面可以測(cè)得材料本身的軟硬程度,同時(shí)也能反映鋁箔表面粗糙度的影響,因此能夠定量反映手抓鋁箔的直觀感受。

    在測(cè)試過(guò)程中,鋁箔首先發(fā)生彈性變形,隨后發(fā)生塑性變形。這與紙張、織物柔軟度測(cè)試時(shí)有所不同,后兩種材料基本不會(huì)發(fā)生塑性變形。由圖2也可知,在測(cè)試初期,探刀受到的阻力快速增加,此時(shí)鋁箔主要發(fā)生彈性變形,隨后阻力增加趨緩,此時(shí)鋁箔發(fā)生了塑性變形,即發(fā)生了屈服;當(dāng)下壓量達(dá)到一定程度后,摩擦力和鋁箔抗力的總和趨于不變,最終探刀受到的阻力達(dá)到穩(wěn)定。

    圖2 鋁箔柔軟度測(cè)試過(guò)程中傳感器測(cè)得的阻力與下壓位移的關(guān)系曲線

    鋁箔柔軟度測(cè)試樣品尺寸為100 mm×100 mm,測(cè)試時(shí)鋁箔光面朝上,保證樣品平整,軋制方向垂直于狹槽,下壓位置為鋁箔的1/3長(zhǎng)度處,最大下壓位移為8 mm,下壓速率為1.2 mm/s,狹槽寬度為20 mm。通過(guò)柔軟度測(cè)試儀直接獲得下壓8 mm過(guò)程中的最大阻力,取其倒數(shù),作為柔軟度測(cè)試值。每種樣品至少測(cè)量8個(gè)樣品以上,取其平均值作為最終結(jié)果。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 不同廠家生產(chǎn)鋁箔的柔軟度

    利用以上柔軟度測(cè)試方法對(duì)不同廠家生產(chǎn)的鋁箔進(jìn)行柔軟度分析,其結(jié)果如圖3所示。由圖3可知,不同廠家的鋁箔呈現(xiàn)出完全不同的柔軟度測(cè)試結(jié)果。厚度為30 μm的JK1鋁箔的柔軟度最高,達(dá)到了3.18 N-1,而厚度為50 μm的GC5鋁箔的柔軟度最低,只有1.35 N-1。在厚度為40 μm的鋁箔中,柔軟度值從大到小依次排列為JK2、GC3、GC1、GC2。這與目前下游用戶對(duì)不同廠家生產(chǎn)的鋁箔柔軟度的直觀感受是一致的,即國(guó)產(chǎn)鋁箔的柔軟度普遍小于進(jìn)口鋁箔的。

    圖3 不同廠家鋁箔的柔軟度測(cè)試結(jié)果

    2.2 鋁箔微觀組織對(duì)其柔軟度的影響

    2.2.1 表面粗糙度對(duì)鋁箔柔軟度的影響

    由于鋁塑膜用軟包裝鋁箔一般采用雙合箔軋生產(chǎn),因此鋁箔的兩面會(huì)呈現(xiàn)不同的粗糙度,分別稱為光面和暗面。表2為GC1和GC3鋁箔光面和暗面的粗糙度,以及光面向下和暗面向下時(shí)測(cè)得的柔軟度結(jié)果??梢钥吹剑珿C1和GC3鋁箔光面的面粗糙度分別為0.07 μm和0.06 μm,而暗面的面粗糙度均為0.26 μm。由于在柔軟度測(cè)試過(guò)程中,鋁箔和狹縫之間會(huì)產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng),進(jìn)而產(chǎn)生摩擦力,最終增加F阻力。因此,隨著測(cè)試面(向下的面)的面粗糙度增加,相應(yīng)地,摩擦因數(shù)也會(huì)增加,進(jìn)而導(dǎo)致f摩擦力增加,最終降低鋁箔的柔軟度。因此,GC1和GC3鋁箔光面向下時(shí)測(cè)試得到的柔軟度均大于其暗面向下測(cè)試得到的柔軟度。不同廠家鋁箔表面粗糙度的測(cè)試結(jié)果表明,不同鋁箔光面的面粗糙度均在0.1 μm以下,而暗面的面粗糙度均在0.2 μm~0.3 μm范圍內(nèi)。因此,對(duì)于不同鋁箔而言,固定采用光面或者暗面進(jìn)行柔軟度測(cè)試時(shí),其表面粗糙度對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響基本是一致的。

    表2 國(guó)產(chǎn)鋁箔GC1和GC3的表面粗糙度及其柔軟度測(cè)試值

    2.2.2 織構(gòu)比例對(duì)鋁箔柔軟度的影響

    對(duì)以上40 μm厚的不同廠家和不同成品退火后的鋁箔樣品的織構(gòu)進(jìn)行分析,得到Cube和Copper織構(gòu)比例與鋁箔柔軟度的關(guān)系,如圖4所示??梢钥吹剑S著鋁箔中立方織構(gòu)比例的增加,鋁箔的柔軟度增加;與此同時(shí),隨著Copper織構(gòu)的增加,鋁箔的柔軟度減小。

    圖4 鋁箔柔軟度與鋁箔中Cube、Copper織構(gòu)比例的關(guān)系曲線

    在柔軟度測(cè)試過(guò)程中,鋁箔的彈性變形階段可以用以下公式表示,即

    (3)

    (4)

    (5)

    式中:

    E—彈性模量;

    I—慣性矩;

    ω—下壓深度;

    l—狹縫寬度;

    b—鋁箔的寬度;

    h—鋁箔的厚度。

    由公式(5)可知,在彈性變形過(guò)程中,柔軟度主要與鋁箔的尺寸和鋁箔本身的彈性模量有關(guān)。這也正是圖3中厚度30 μm的JK1鋁箔柔軟度高于其他厚度40 μm的鋁箔,而厚度50 μm的GC4鋁箔柔軟度明顯偏低的主要原因。一般認(rèn)為,彈性模量是組織不敏感的參數(shù),但相關(guān)研究表明[9-10],對(duì)于立方織構(gòu)的金屬或合金而言,其不同晶向上的彈性模量是不同的。通常,<111>晶向的彈性模量E111最大,而<100>晶向的彈性模量E100最小,其他晶向的介于二者之間。根據(jù)文獻(xiàn)[9-11],計(jì)算得到六種典型織構(gòu)垂直于軋面方向的彈性模量,如表3所示??梢钥吹剑诖怪庇谲埫娣较蛏?,Cube織構(gòu)的彈性模量最小,只有62.735 GPa,R織構(gòu)的彈性模量為69.359 GPa,而Brass、S、Copper、Goss織構(gòu)的彈性模量均為71.726 GPa。因此,隨著基體中Cube織構(gòu)比例的增加,鋁箔厚度方向的彈性模量降低,進(jìn)而改善了鋁箔的柔軟度,而copper織構(gòu)則起到相反的作用。

    表3 常見織構(gòu)對(duì)應(yīng)的垂直軋面方向的彈性模量

    2.2.3 晶粒尺寸對(duì)鋁箔柔軟度的影響

    圖5為GC5硬態(tài)鋁箔經(jīng)過(guò)不同成品退火制度后的晶粒尺寸??梢钥吹剑S著成品退火溫度和升溫速率的增加,鋁箔的晶粒尺寸逐漸增加。當(dāng)成品退火制度為220 ℃保溫16 h時(shí),其晶粒尺寸只有14.7 μm;而當(dāng)采用到溫放樣品(K390)在390 ℃保溫16 h后,其晶粒尺寸長(zhǎng)大到21.2 μm。因此,通過(guò)不同溫度的成品退火處理,可以獲得不同晶粒尺寸的鋁箔。

    圖5 鋁箔晶粒尺寸與成品退火制度的關(guān)系曲線

    鋁箔柔軟度與鋁箔晶粒尺寸的關(guān)系如圖6所示??梢钥吹剑S著鋁箔晶粒尺寸的增加,鋁箔的柔軟度不斷提高。當(dāng)晶粒尺寸為14.7 μm時(shí),鋁箔的柔軟度為2.5 N-1,而當(dāng)晶粒尺寸增大至21.2 μm時(shí),其柔軟度值達(dá)到了3 N-1。

    圖6 鋁箔晶粒尺寸對(duì)鋁箔屈服強(qiáng)度、柔軟度的影響規(guī)律

    根據(jù)圖1中柔軟度測(cè)試原理的分析可知,在鋁箔柔軟度測(cè)試過(guò)程中,鋁箔最終會(huì)發(fā)生塑性變形。因此,隨著鋁箔本身屈服強(qiáng)度的增加,探刀受到的鋁箔變形抗力會(huì)逐漸增加,最終導(dǎo)致柔軟度減小。根據(jù)Hall-Petch關(guān)系式,即

    σy=σ0+kd-1/2

    (6)

    式中:

    σy—材料的屈服強(qiáng)度;

    d—晶粒尺寸;

    σ0、k—常數(shù)。

    隨著晶粒尺寸d長(zhǎng)大,材料的屈服強(qiáng)度σy逐漸降低。因此,隨著鋁箔晶粒尺寸的逐漸增加,其屈服強(qiáng)度逐漸降低,具體結(jié)果如圖6所示,最終導(dǎo)致了鋁箔柔軟度不斷提高。

    另外,H18態(tài)的GC5樣品測(cè)試結(jié)果表明其屈服強(qiáng)度達(dá)到141.2 N/mm2,而柔軟度只有1.35 N-1,遠(yuǎn)小于退火后的鋁箔的。通常而言,H18狀態(tài)鋁箔的組織為冷軋組織,晶粒尺寸更加細(xì)小,同時(shí)存在高密度的位錯(cuò),因此其屈服強(qiáng)度更高,相應(yīng)地,導(dǎo)致了鋁箔柔軟度明顯降低。

    綜合以上結(jié)果,可以推測(cè),除了晶粒尺寸外,影響鋁箔屈服強(qiáng)度的其他因素如位錯(cuò)、析出相、固溶原子等,均可能會(huì)影響到鋁箔的柔軟度,并隨著鋁箔屈服強(qiáng)度的增加,鋁箔的柔軟度逐漸降低。

    3 結(jié) 論

    1)開發(fā)了適用于鋁箔柔軟度的測(cè)試方法,將鋁箔在下壓8 mm深度過(guò)程中產(chǎn)生的最大阻力的倒數(shù)定義為鋁箔的柔軟度,通過(guò)該方法成功表征了不同廠家生產(chǎn)的鋁箔之間的柔軟度差異。

    2)鋁箔的柔軟度主要取決于變形過(guò)程中鋁箔本身的變形抗力以及其表面產(chǎn)生的摩擦力。在柔軟度測(cè)試過(guò)程中,鋁箔首先發(fā)生彈性變形,此時(shí)柔軟度與鋁箔本身的彈性模量有關(guān),隨后發(fā)生塑性變形,此時(shí)主要與鋁箔的屈服強(qiáng)度有關(guān)。

    3)研究結(jié)果表明,降低鋁箔表面粗糙度,可以減小摩擦阻力,進(jìn)而提高鋁箔的柔軟度;隨著鋁箔中立方織構(gòu)比例的增加,材料的彈性模量減小,鋁箔的柔軟度逐漸增加;隨著鋁箔晶粒尺寸的增加,其屈服強(qiáng)度降低,鋁箔的柔軟度逐漸增加。因此,提高立方織構(gòu)比例,增加晶粒尺寸是改善鋁箔柔軟度的有效措施。

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