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    陳四樓煤礦煤與瓦斯突出原因及防治措施研究

    2021-12-27 07:03:12陳培紅劉德成
    煤礦安全 2021年12期
    關(guān)鍵詞:四樓煤體主應(yīng)力

    王 偉,陳培紅,劉德成

    (1.中國礦業(yè)大學(xué)(北京)應(yīng)急管理與安全工程學(xué)院,北京 100083;2.河南能源化工集團(tuán)永煤公司陳四樓煤礦,河南永城 476600)

    煤與瓦斯突出(簡(jiǎn)稱“突出”)是煤礦井下一種復(fù)雜的動(dòng)力災(zāi)害,突出發(fā)生受地質(zhì)因素和工程因素的共同影響,隨著開采強(qiáng)度增加,礦井煤與瓦斯突出傾向性增大,是煤礦安全生產(chǎn)中的重點(diǎn)災(zāi)害[1-2]。在煤與瓦斯突出特征分析的基礎(chǔ)上,相關(guān)學(xué)者提出了“瓦斯地質(zhì)區(qū)劃論”,強(qiáng)調(diào)地質(zhì)條件控制了突出分布的分區(qū)分帶性特征[3];郭德勇等研究了地質(zhì)構(gòu)造對(duì)突出的控制作用,并提出構(gòu)造組合、構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)、構(gòu)造煤和煤層瓦斯等煤與瓦斯突出構(gòu)造物理環(huán)境四因素的共同作用控制了突出的發(fā)生[4-5];劉咸衛(wèi)等通過對(duì)多個(gè)礦區(qū)突出事故的統(tǒng)計(jì)分析,指出正斷層上盤為突出發(fā)生的主要區(qū)域[6];張子敏等運(yùn)用瓦斯地質(zhì)理論分析了大平煤礦突出的地質(zhì)原因,認(rèn)為多期地質(zhì)構(gòu)造的疊加,造成煤體結(jié)構(gòu)破壞,是突出發(fā)生的重要原因[7];朱興珊等系統(tǒng)分析了構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)及其演化對(duì)煤與瓦斯突出的作用,指出現(xiàn)今構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)直接參與突出過程[8];王漢鵬等分析了吸附氣體對(duì)突出能量的影響,指出煤體吸附瓦斯含量越大,突出風(fēng)險(xiǎn)及突出強(qiáng)度越大[9]。此外,井下采掘擾動(dòng)作用下,應(yīng)力升高、煤體結(jié)構(gòu)破碎,突出煤巖體的應(yīng)力和能量平衡被打破,造成結(jié)構(gòu)性失穩(wěn),導(dǎo)致煤與瓦斯突出發(fā)生[10-12]。陳四樓煤礦屬于煤與瓦斯突出礦井,井田內(nèi)斷層大量發(fā)育,局部密度可達(dá)到100 條/km2,控制了構(gòu)造煤分布和瓦斯賦存,斷裂構(gòu)造發(fā)育的復(fù)雜性和煤與瓦斯突出發(fā)生的不確定性嚴(yán)重制約了礦井的安全生產(chǎn)?;诖?,通過對(duì)礦井突出特征的分析,進(jìn)一步探討了突出原因,并提出了針對(duì)陳四樓煤礦的綜合防治措施,為礦井煤與瓦斯突出防治提供了理論及技術(shù)支持。

    1 礦井概況

    陳四樓井田位于永城背斜西翼,燕山期和喜馬拉雅早期構(gòu)造運(yùn)動(dòng)影響較為顯著,地層發(fā)生強(qiáng)烈的NNE 向褶皺變形,并發(fā)育NNE 向-NWW 向網(wǎng)格狀裂隙系統(tǒng)[13],NWW 向斷層將井田分割為不同的地質(zhì)塊體,構(gòu)成了井田構(gòu)造的基本格局。礦井主采煤層為山西組二2 煤層,屬中等變質(zhì)無煙煤,平均厚度2.45 m,開采標(biāo)高為-300~-900 m;瓦斯含量0.22~11.79 m3/t,整體小于5 m3/t,呈現(xiàn)南北分異、局部富集的分布特征。2015 年4 月10 日,21210 軌道聯(lián)絡(luò)巷掘進(jìn)施工中誤揭斷層發(fā)生煤與瓦斯突出,礦井升級(jí)為突出礦井。

    2 煤與瓦斯突出特征及原因

    2.1 “4·10”煤與瓦斯突出特征

    “4·10”煤與瓦斯突出主要特征如下:①突出前正在揭露傾向299°、落差0.6 m 的F1212正斷層;②突出后工作面迎頭煤層內(nèi)形成長(zhǎng)3.6~4.2 m、寬4.0~6.2 m、高1.6~2.4 m 的突出孔洞,孔洞中心線與F1212斷層走向基本一致;③突出煤量104 t,突出瓦斯量7 623 m3,屬中型突出;④突出煤整體為粉煤,偶見小煤塊和矸石,拋出煤的堆積角為30°;⑤突出點(diǎn)埋深527.3 m,標(biāo)高-492.5 m;⑥突出發(fā)生前約2 s 煤層底部發(fā)生瓦斯噴出現(xiàn)象;⑦突出區(qū)域位于F18斷層下盤的高六灣向斜東翼,NNE 向斷層大量發(fā)育,煤體結(jié)構(gòu)破壞嚴(yán)重,以Ⅲ、Ⅳ類構(gòu)造煤[3]為主,突出點(diǎn)附近瓦斯含量最大值為11.79 m3/t,瓦斯壓力最大值為0.75 MPa。

    2.2 煤與瓦斯突出原因

    2.2.1 地質(zhì)因素

    1)突出點(diǎn)的地質(zhì)構(gòu)造組合。突出點(diǎn)位于井田北部高六灣向斜東翼,該區(qū)域構(gòu)造變形強(qiáng)烈,斷層大量發(fā)育,突出點(diǎn)半徑100 m 范圍內(nèi)共有斷層9 條,均為正斷層。陳四樓煤礦“4·10”突出點(diǎn)構(gòu)造示意圖如圖1。F1212與其兩側(cè)F1204、F1209、F12010和F12011等NNE 向正斷層構(gòu)成雁列式斷層,為燕山期F18斷層左行走滑運(yùn)動(dòng)的伴生構(gòu)造;F1205、F1207和F1208斷層形態(tài)特征與雁列式斷層存在明顯差異,結(jié)合井下觀測(cè)和區(qū)域構(gòu)造演化分析,其形成時(shí)間晚于雁列式斷層。多期斷層的發(fā)育造成煤體結(jié)構(gòu)破壞,煤層透氣性較差,有利于瓦斯的保存;現(xiàn)今構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)作用下,NNE 向斷層表現(xiàn)為壓扭性,雁列式斷層長(zhǎng)度與間距比均小于0.25,斷層巖橋區(qū)應(yīng)力集中,掘進(jìn)施工揭露斷層上盤時(shí)發(fā)生突出,突出孔洞長(zhǎng)軸方向與F1212斷層的走向基本一致。因此,地質(zhì)構(gòu)造是控制本次突出發(fā)生的主要地質(zhì)因素。

    圖1 陳四樓煤礦“4·10”突出點(diǎn)構(gòu)造示意圖Fig.1 Structure outline map of coal and gas outburst point in Chensilou Coal Mine

    2)突出點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)。突出點(diǎn)所在區(qū)域受斷層和向斜影響,應(yīng)力環(huán)境較復(fù)雜,最大主應(yīng)力值為22.5~26.8 MPa,方位角為76.46°~83.77°,最大主應(yīng)力與中間應(yīng)力比值為1.32~1.42,受到較為強(qiáng)烈的擠壓應(yīng)力;最大主應(yīng)力與最小主應(yīng)力比值為1.93~2.11,且均接近水平方向,2 個(gè)應(yīng)力差值產(chǎn)生較大的剪應(yīng)力。陳四樓煤礦地應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見表1。F1212和F1204斷層構(gòu)成左行右階迭復(fù)型組合,斷層間相互作用強(qiáng)烈,巖橋區(qū)受壓剪性應(yīng)力,發(fā)生順斷層轉(zhuǎn)動(dòng),造成結(jié)構(gòu)性變形,彈性能增加[14]。F1212斷層走向與最大主應(yīng)力軸夾角為34.78°,斷層面主應(yīng)力、剪應(yīng)力分別為16.06、-18.77 MPa,受到強(qiáng)烈的剪切應(yīng)力。21210 工作面左右兩側(cè)工作面回采形成孤島工作面,工作面覆巖結(jié)構(gòu)為非對(duì)稱“T”型結(jié)構(gòu),斷層發(fā)育造成礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈,突出傾向性增大[15]。

    表1 陳四樓煤礦地應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Table 1 In-site stress measurement in Chensilou Coal Mine

    3)突出點(diǎn)的構(gòu)造煤。受永城背斜影響,高六灣向斜東翼構(gòu)造變形強(qiáng)烈,構(gòu)造煤全層發(fā)育,煤體結(jié)構(gòu)從煤層中上部向頂?shù)撞坑稍Y(jié)構(gòu)煤逐漸變?yōu)樗榱衙骸⑺榱C汉兔永饷?。雁列式斷層附近煤體結(jié)構(gòu)破碎,斷層上盤煤體受揉搓和擠壓作用,發(fā)育1.2~3 m寬構(gòu)造煤,煤體結(jié)構(gòu)呈揉皺構(gòu)造和透鏡狀構(gòu)造,構(gòu)造煤的普氏系數(shù)f、瓦斯放散初速度△p 和瓦斯吸附常數(shù)a 與原生結(jié)構(gòu)煤存在較大差異。陳四樓煤礦不同結(jié)構(gòu)煤體特征參數(shù)見表2。構(gòu)造煤發(fā)育造成煤體強(qiáng)度降低,降低了突出的力學(xué)條件;高應(yīng)力作用下,煤體滲透率降低,內(nèi)能增加,形成瓦斯突出煤體,提供了突出的物質(zhì)基礎(chǔ)[16]。原生結(jié)構(gòu)煤強(qiáng)度較高,所需破碎比功增加,較低的瓦斯解吸速度和較高的滲透率無法滿足搬運(yùn)功的需求,突出逐漸終止。突出孔洞形成于斷層上盤構(gòu)造煤內(nèi),孔洞里端煤壁為原生結(jié)構(gòu)煤和碎裂煤,可見,構(gòu)造煤是突出發(fā)展的必要條件。

    表2 陳四樓煤礦不同結(jié)構(gòu)煤體特征參數(shù)Table 2 Characteristic parameters of coal body of different structures in Chensilou Coal Mine

    4)突出點(diǎn)的煤層瓦斯。井田內(nèi)二2 煤層瓦斯賦存受地質(zhì)構(gòu)造控制,封閉性F18斷層將高六灣向斜北段分隔為獨(dú)立的瓦斯地質(zhì)單元。突出點(diǎn)附近壓扭性雁列式斷層發(fā)育,煤體結(jié)構(gòu)破碎,滲透率降低,吸附能力增加,有利于瓦斯賦存;F1212斷層面發(fā)育厚3~4.5 cm 的致密糜棱煤,斷層封閉系數(shù)If為24.71,最大封閉能力超過16 MPa,具有良好的封閉性;煤層面割理和構(gòu)造裂隙走向分別為9°~18°和1°~29°,與聯(lián)絡(luò)巷高角度相交,不利于巷道前方瓦斯向掘進(jìn)空間的運(yùn)移。21210 軌道運(yùn)輸巷掘進(jìn)過程中絕對(duì)瓦斯涌出量最大值達(dá)0.88 m3/min,而同水平僅為0.09 m3/min;突出點(diǎn)附近瓦斯含量最大值為11.79 m3/t,瓦斯壓力最大值為0.75 MPa,超出《防治煤與瓦斯突出細(xì)則》規(guī)定的突出臨界值[17]。高瓦斯壓力造成煤基質(zhì)塊體失穩(wěn),煤體瓦斯膨脹能增加[12];該起突出瓦斯膨脹能為1.5×106kJ/t,煤體移動(dòng)功1.25×106kJ/t,揭露斷層破壞了原有的壓力環(huán)境,煤層瓦斯快速解吸并向掘進(jìn)空間釋放,提供了突出的直接動(dòng)力。

    2.2.2 采掘工程因素

    突出發(fā)生前,21210 軌道運(yùn)輸巷已完成施工,聯(lián)絡(luò)巷掘進(jìn)15 m 即發(fā)生突出,可見巷道掘進(jìn)造成的采動(dòng)應(yīng)力是突出發(fā)生的重要誘導(dǎo)因素。

    根據(jù)地質(zhì)構(gòu)造特征和巷道布置情況,建立突出區(qū)域幾何模型,斷層單元彈性模量取30 MPa,泊松比取0.3;其它單元彈性模量取3 000 MPa,泊松比取0.3;地應(yīng)力為10 MPa,獲取聯(lián)絡(luò)巷施工前后最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力云圖。

    陳四樓煤礦21210 軌道聯(lián)絡(luò)巷施工前后最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力分布特征如圖2。聯(lián)絡(luò)巷施工前,應(yīng)力場(chǎng)分布受斷層影響,極值區(qū)均位于斷層端部,最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力在F1212斷層中部均較低,普遍低于4.0 MPa 和1.0 MPa;施工后,極值區(qū)均位于巷道與F1212斷層交匯區(qū),最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力顯著增加,局部達(dá)到20 MPa,聯(lián)絡(luò)巷近垂直揭露F1212斷層導(dǎo)致應(yīng)力場(chǎng)重新分布,造成煤體結(jié)構(gòu)破壞,為突出提供了直接的動(dòng)力。雁列部位應(yīng)力呈擠壓狀態(tài),順斷層產(chǎn)生剪應(yīng)力分量,巖橋區(qū)穩(wěn)定性較差。揭露斷層導(dǎo)致斷層面主應(yīng)力和剪應(yīng)力的集中,斷層轉(zhuǎn)動(dòng)失穩(wěn),儲(chǔ)存于巖橋區(qū)的瓦斯內(nèi)能和彈性能快速釋放,突出孔洞中心線與F1212斷層走向基本一致,孔洞右深左淺。

    圖2 陳四樓煤礦21210 軌道聯(lián)絡(luò)巷施工前后最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力分布特征Fig.2 Distribution characteristics of maximum principal stress and maximum shear stress before and after construction

    此外,受施工工序影響,工作面前方煤體處于“采掘卸壓-應(yīng)力前移-應(yīng)力集中”的循環(huán)加載-卸載狀態(tài),隨著巷道采動(dòng)應(yīng)力峰值到工作面距離的減小,前方煤體應(yīng)力峰值迅速增加,超過煤體強(qiáng)度發(fā)生塑性變形,應(yīng)力峰值向煤體深部轉(zhuǎn)移并逐漸衰減[10]。相較于3 m/d 的人工掘進(jìn)速度,8 m/d 的綜掘速度導(dǎo)致應(yīng)力前移速度增加,由于峰值應(yīng)力衰減速度遠(yuǎn)小于峰值應(yīng)力上升速度,極限平衡區(qū)內(nèi)疊加的峰值應(yīng)力不斷加載到前方已損傷的煤體上。斷層上盤裂隙發(fā)育,煤體結(jié)構(gòu)破碎,承載能力較差,應(yīng)力集中導(dǎo)致斷層活化,端頭煤壁被壓垮失穩(wěn),進(jìn)而誘發(fā)突出。

    3 瓦斯綜合防治措施

    3.1 加強(qiáng)斷層預(yù)測(cè)

    受早燕山期盤古寺-豐沛斷裂左行走滑控制,井田內(nèi)發(fā)育F13、F18等NWW 向走滑斷層和高六灣向斜、周莊向斜等NNE 向次級(jí)褶皺,向斜東翼發(fā)育多組雁列斷層;中新生代伸展構(gòu)造運(yùn)動(dòng)影響,NNE 向-NWW 向網(wǎng)格狀裂隙系統(tǒng),現(xiàn)今構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)作用下,分別呈壓扭性和張扭性,控制了局部瓦斯富集和突出發(fā)生。陳四樓煤礦F18斷層兩側(cè)走滑構(gòu)造如圖3。

    圖3 陳四樓煤礦F18 斷層兩側(cè)走滑構(gòu)造示意圖Fig.3 Diagram of strike-slip structure near F18 strike-slip fault

    根據(jù)大中型NNW 向走滑斷層及其影響區(qū)域內(nèi)斷層發(fā)育特征,將井田劃分為10 個(gè)地質(zhì)單元。封閉性雁列式斷層主要發(fā)育于向斜東翼,展布方向?yàn)镹NE 向,斷層長(zhǎng)度與間距比為0.04~0.17。選取斷層傾向、傾角和落差為影響因素,建立了雁列式斷層預(yù)測(cè)模型。井下觀測(cè)顯示,受斷層牽引作用控制,靠近斷層方向,煤巖結(jié)構(gòu)破碎、裂隙大量發(fā)育,裂隙性質(zhì)由壓扭性向張性、再到壓扭性轉(zhuǎn)化,頂板可見“Z”字型追蹤張裂隙;采用盒維數(shù)對(duì)煤層中部硬煤分層內(nèi)裂隙發(fā)育特征進(jìn)行定量表征,NNE 向斷層10 m 內(nèi)分維值均大于1.2;分別以裂隙分維值和追蹤張裂隙為定量和定性指標(biāo),建立了基于裂隙分形維數(shù)的井下斷層預(yù)測(cè)方法,防止誤揭斷層的發(fā)生。

    3.2 建立煤與瓦斯突出預(yù)警體系

    該礦位于嵩(箕)徐(淮)隆起帶上的伸展型構(gòu)造區(qū)內(nèi),燕山期巖漿活動(dòng)導(dǎo)致二2 煤層變質(zhì)程度增加,瓦斯大量生成,后期地質(zhì)運(yùn)動(dòng)造成上覆巖層剝蝕嚴(yán)重,瓦斯含量整體較低;但局部受壓扭性斷層控制,提供了有利于瓦斯富集和突出發(fā)生的地質(zhì)條件。在瓦斯含量影響因素分析的基礎(chǔ)上,選取煤層埋深、煤厚、頂板巖性、斷層復(fù)雜程度和褶皺復(fù)雜程度為影響因素,建立了瓦斯含量預(yù)測(cè)模型,預(yù)測(cè)值與實(shí)際值的相關(guān)系數(shù)R 為0.989 8,可對(duì)瓦斯富集區(qū)進(jìn)行有效識(shí)別。根據(jù)礦井煤與瓦斯突出構(gòu)造物理環(huán)境研究,結(jié)合日常防突管理經(jīng)驗(yàn),選取對(duì)封閉性斷層和突出均敏感的瓦斯含量、鉆孔瓦斯涌出初速度和鉆屑量為突出預(yù)測(cè)指標(biāo)。綜合應(yīng)用WP-1 型井下瓦斯含量快速測(cè)定儀、GTC 型瓦斯含量測(cè)試儀、鉆孔瓦斯涌出初速度測(cè)定裝置等儀器,建立了井下指標(biāo)快速測(cè)試工藝和數(shù)據(jù)上報(bào)制度,結(jié)合已安裝的KJ70X 型安全監(jiān)測(cè)系統(tǒng)、井下視頻監(jiān)控系統(tǒng)和GIS 技術(shù),“點(diǎn)面結(jié)合”實(shí)現(xiàn)煤與瓦斯突出的實(shí)時(shí)預(yù)測(cè)預(yù)警,確定突出危險(xiǎn)性等級(jí),并及時(shí)采取有效的防治措施,防止事故發(fā)生。

    3.3 強(qiáng)化瓦斯抽采

    井田內(nèi)二2 煤層中上部向頂?shù)撞坑稍Y(jié)構(gòu)煤逐漸過渡為碎裂煤、碎粒煤和糜棱煤,構(gòu)造煤厚度為0~1.92 m,部分正斷層上盤煤體變形強(qiáng)烈,構(gòu)造煤整層發(fā)育。二2 煤層井下測(cè)試滲透率為0.124×10-15~0.163 10-15m2,鉆孔瓦斯抽采半徑為3 m,水力沖孔和水力壓裂增透半徑分別為8、30 m,施工后增透效果顯著。陳四樓煤礦21210 工作面水力壓裂增透前后抽采孔內(nèi)平均瓦斯體積分?jǐn)?shù)對(duì)比如圖4。

    圖4 陳四樓煤礦21210 工作面水力壓裂增透前后抽采孔內(nèi)平均瓦斯體積分?jǐn)?shù)對(duì)比Fig.4 Comparison of average gas volume fraction of hole in the investigated area during hydraulic fracturing in 21210 working face

    井田內(nèi)斷裂構(gòu)造大量發(fā)育,局部受封閉性斷層影響,常規(guī)抽采消突作業(yè)效果有限,為保障采掘作業(yè)安全,在水力壓裂增透的基礎(chǔ)上,對(duì)斷層兩側(cè)煤體開展高壓水力沖孔增透措施作業(yè),采用“進(jìn)割軟層,退割全層”沖孔增透工藝,以期實(shí)現(xiàn)有效消突。在21210 工作面開展工程試驗(yàn),由工作面底抽巷向斷層兩側(cè)3 m(斷層兩側(cè)構(gòu)造煤寬度普遍低于3 m)、尖滅端前10 m 范圍內(nèi)煤層分別間距12 m 和3 m布置水力沖孔鉆孔和抽采鉆孔;在其它區(qū)域以間距50 m 和5 m 布置壓裂鉆孔和抽采鉆孔。經(jīng)120 d 瓦斯預(yù)抽且突出驗(yàn)證達(dá)標(biāo)后,施工21210 運(yùn)輸巷,現(xiàn)已掘進(jìn)378 m。掘進(jìn)過程中選用鉆孔瓦斯涌出初速度q 和鉆屑量Smax為超前預(yù)測(cè)指標(biāo),鉆孔瓦斯涌出初速度測(cè)試基本為0,鉆屑量為2.8~4.8 kg/m,未出現(xiàn)瓦斯動(dòng)力現(xiàn)象,已達(dá)到消突效果。陳四樓煤礦21210 運(yùn)輸巷掘進(jìn)工作面鉆屑量變化趨勢(shì)如圖5。

    圖5 陳四樓煤礦21210 運(yùn)輸巷掘進(jìn)工作面鉆屑量變化趨勢(shì)Fig.5 Variation trend of drilling cuttings value in 21210 working face

    4 結(jié) 語

    1)對(duì)礦井煤與瓦斯突出特征和原因分析表明,壓扭性雁列式斷層引起剪應(yīng)力集中,造成巖橋區(qū)結(jié)構(gòu)性變形,破壞煤體結(jié)構(gòu),促使瓦斯富集,提供了突出所需的彈性內(nèi)能和瓦斯膨脹能,是控制煤與瓦斯突出的主要地質(zhì)因素。

    2)掘進(jìn)揭露斷層導(dǎo)致巷道與斷層交匯區(qū)應(yīng)力集中,不僅為煤與瓦斯突出提供了動(dòng)力,而且造成斷層活化,端頭煤壁被壓垮失穩(wěn),誘導(dǎo)了突出的發(fā)生。

    3)在煤與瓦斯突出原因分析的基礎(chǔ)上,提出了加強(qiáng)斷層預(yù)測(cè)、建立煤與瓦斯突出預(yù)警體系及強(qiáng)化瓦斯抽采等措施,保障了礦井安全生產(chǎn)。

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    以“中央廚房”為突破口探索時(shí)政報(bào)道的融煤體之路——以浙江之聲為例
    深部沿空巷道圍巖主應(yīng)力差演化規(guī)律與控制
    考慮中主應(yīng)力后對(duì)隧道圍巖穩(wěn)定性的影響
    陳四樓煤礦在大坡度上山綜掘技術(shù)上的實(shí)踐與探索
    河南科技(2014年21期)2014-02-27 14:17:03
    煤矸高效分流系統(tǒng)在陳四樓煤礦的應(yīng)用
    河南科技(2014年19期)2014-02-27 14:15:39
    深部區(qū)域塊段煤體瓦斯基本參數(shù)測(cè)定技術(shù)研究
    河南科技(2014年3期)2014-02-27 14:06:05
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