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    馬必東區(qū)塊水力噴射分段壓裂工藝優(yōu)化與應(yīng)用

    2021-12-27 07:03:26李宗源倪小明石延霞霍麗芬李佳峰張少勇
    煤礦安全 2021年12期
    關(guān)鍵詞:東區(qū)噴槍壓裂液

    李宗源,倪小明,石延霞,霍麗芬,李佳峰,張少勇

    (1.河南理工大學(xué)能源科學(xué)與工程學(xué)院,河南焦作 454000;2.中國石油華北油田公司,河北任丘 062550;3.渤海鉆探公司第二錄井公司,河北任丘 062550)

    目前國內(nèi)煤層氣水平井壓裂的主要方式為水力噴射分段壓裂、滑套封隔器分段壓裂和泵送橋塞分段壓裂,其中水力噴射分段壓裂具有工藝簡單、水力封隔、噴射增壓等優(yōu)點(diǎn),基于煤層氣大排量、大規(guī)模施工要求,目前多采用連續(xù)油管或普通油管水力噴射環(huán)空壓裂方式,可適用于套管固井完井或不固井完井方式[1-2];滑套封隔器分段壓裂技術(shù)針對(duì)性強(qiáng)、施工效率較高,適用于套管固井完井,但管柱在煤層易卡阻,管柱安全性有待提高[3];泵送橋塞分段壓裂技術(shù)施工效率高,可實(shí)現(xiàn)多簇射孔、壓裂排量和規(guī)模大、封隔效果好,適用于套管固井完井或下入裸眼封隔器井[4]。此外,針對(duì)煤儲(chǔ)層特點(diǎn)還開展了頂板水平井分段壓裂、定向射孔+速鉆/可溶復(fù)合橋塞分段壓裂、定向射孔+可溶球復(fù)合橋塞分段壓裂等方面研究及試驗(yàn),均取得了一定的效果[5-6]。為避免煤層段的固井二次污染,馬必東區(qū)塊水平井采用煤層不固井完井方式,前期多采用普通油管底封拖動(dòng)水力噴射環(huán)空壓裂工藝[7],但區(qū)塊埋深大、應(yīng)力高、煤體結(jié)構(gòu)復(fù)雜的特點(diǎn),導(dǎo)致常規(guī)壓裂工藝在部分高應(yīng)力區(qū)中出現(xiàn)地面施工壓力高、加砂困難等新的問題,嚴(yán)重影響施工質(zhì)量及壓裂效果。因此,通過馬必東區(qū)塊地質(zhì)特點(diǎn)及壓裂難點(diǎn)分析,針對(duì)性優(yōu)化完善分段壓裂工具、壓裂點(diǎn)、壓裂液體系,并結(jié)合現(xiàn)場試驗(yàn)實(shí)踐分析,以期可為高應(yīng)力區(qū)水平井分段壓裂施工提供一定指導(dǎo)。

    1 馬必東區(qū)塊概況

    馬必東區(qū)塊位于沁水盆地的西南部,鄰近鄭莊區(qū)塊北部,主體上為西北抬-東南傾的大型單斜構(gòu)造,地層產(chǎn)狀變化較小,主力開發(fā)層系為3#煤和15#煤,水平井目前以3#煤層為主。區(qū)塊3#煤層埋深900~1 200 m 之間,大部分煤層埋深超過1 000 m,煤層厚度5.5~6.5 m(平均6.2 m),并在煤層底部普遍發(fā)育0.2~0.6 m 的夾矸,煤體結(jié)構(gòu)以原生-碎裂煤為主,受局部小微構(gòu)造影響,縱向、橫向原生、構(gòu)造煤交互發(fā)育。3#煤鏡質(zhì)體反射率Ro在2.68%~3.0%之間,滲透率0.01×10-15~0.029×10-15m2(平均值0.023×10-15m2),含氣量15.7~27.8 m3/t(平均20.4 m3/t),平均含氣飽和度84.4%,壓力梯度為0.95~1.07 kPa/m,煤層溫度為30.40~36.07 ℃。

    馬必東區(qū)塊水平井采用二開煤層段不固井完井方式,多采用連續(xù)油管或普通油管底封拖動(dòng)分段壓裂工藝,采取油管射孔、后期補(bǔ)液,套管環(huán)空加砂方式,施工工藝簡單,且可滿足大規(guī)模(千方液百方砂)、大排量(7 m3/min)的要求,在1 000 m 以淺及應(yīng)力拉張區(qū)施工效果良好,但在馬必東區(qū)塊部分應(yīng)力集中區(qū)及煤體結(jié)構(gòu)復(fù)雜區(qū)常出現(xiàn)施工超壓、砂堵等問題,分析難點(diǎn)及原因主要如下:

    1)馬必東區(qū)塊3#和15#主力煤層埋深大(80%區(qū)域大于1 000 m),區(qū)塊最小主應(yīng)力多大于18 MPa,最大主應(yīng)力多大于25 MPa,整體較相鄰樊莊、鄭莊區(qū)塊高出3~5 MPa;部分高應(yīng)力區(qū)最小應(yīng)力達(dá)到24 MPa以上,最大主應(yīng)力大于30 MPa,裂縫延伸壓力高。

    2)區(qū)塊水平井全井段平均井深約2 400 m,以常規(guī)底封拖動(dòng)環(huán)空加砂、活性水排量5 m3/min、10%砂比測算,2 400 m 處套管環(huán)空摩阻和孔眼摩阻約18 MPa,較相鄰樊莊、鄭莊區(qū)塊高出約30%,考慮煤層裂縫延伸復(fù)雜性,縫內(nèi)摩阻及濾失影響,水平段遠(yuǎn)端壓裂受摩阻影響較大。

    3)區(qū)域煤體結(jié)構(gòu)縱橫向非均質(zhì)性強(qiáng),當(dāng)排量一定時(shí),構(gòu)造煤壓裂液濾失大造成裂縫尖端凈壓力不足,裂縫內(nèi)砂比相對(duì)增大,且易產(chǎn)生煤粉,容易隨壓裂液聚集堵塞煤層氣運(yùn)移的裂隙通道,增大流動(dòng)阻力,導(dǎo)致施工壓力波動(dòng)加大造成超壓和砂堵。

    4)套管鋼級(jí)、施工排量與砂比的匹配、噴槍工具的孔數(shù)及孔徑等均會(huì)對(duì)施工壓力及效果產(chǎn)生影響,但噴槍工具和施工參數(shù)已在樊莊、鄭莊水平井及馬必東直井順利實(shí)施上百口井,且超壓和砂堵在高排量、低砂比下常有發(fā)生,因此不作為主要因素分析。

    綜上分析,構(gòu)造應(yīng)力、煤體結(jié)構(gòu)、施工摩阻的綜合作用應(yīng)是影響35%水平井壓裂施工困難的主要原因,為此,針對(duì)復(fù)雜構(gòu)造區(qū),從壓裂工藝、壓裂點(diǎn)位置(煤體結(jié)構(gòu))、壓裂液體系3 個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化,以提高區(qū)塊水平井改造地質(zhì)適應(yīng)性。

    2 馬必東構(gòu)造復(fù)雜區(qū)水平井分段壓裂工藝優(yōu)選

    2.1 水平井?dāng)U徑噴槍水力噴射改造工藝

    常規(guī)底封拖動(dòng)環(huán)空壓裂工藝壓裂階段主體采用環(huán)空加砂壓裂(排量5~6 m3/min)+油管補(bǔ)液(排量0.5~1.5 m3/min)的方式,受到井深、套管環(huán)空摩阻及油管排量等影響,使得噴射產(chǎn)生的伯努利效果相對(duì)不明顯,增壓效果不足以抵消高應(yīng)力帶來的負(fù)面影響,在馬必東復(fù)雜構(gòu)造區(qū)壓裂加砂適應(yīng)性差。而采用大尺寸油管噴砂壓裂+套管補(bǔ)液的方式雖攜砂能力強(qiáng)、流速高、射流增壓效果更好,但常規(guī)噴槍為滿足射孔射流速度不低于170 m/s 的要求,多選用φ4~8 mm 孔徑噴嘴,在此孔徑下的施工排量范圍為0.8~3.5 m3/min,不能滿足煤層氣5~7 m3/min 施工排量需求,且壓裂砂均需通過噴嘴,常規(guī)材料易造成噴嘴不規(guī)則磨損(過砂量多小于50 m3),無法實(shí)現(xiàn)大規(guī)模加砂[8]。為此,結(jié)合2 種工藝的優(yōu)點(diǎn),創(chuàng)新設(shè)計(jì)雙孔擴(kuò)徑式滑套噴槍,優(yōu)化設(shè)計(jì)水平井?dāng)U徑噴槍水力噴射改造方式。普通油管擴(kuò)徑噴槍水力噴射分段壓裂示意圖(兩級(jí))如圖1。

    圖1 普通油管擴(kuò)徑噴槍水力噴射分段壓裂示意圖(兩級(jí))Fig.1 Common tubing hole diameter gun jet staged fracturing(two stages)

    1)工藝基本原理。使用滑套擴(kuò)徑噴槍,采用φ88.9 mm 油管以一定排量進(jìn)行噴砂射孔,根據(jù)伯努利原理,高速流體通過噴槍進(jìn)入射孔孔道后,由于孔道體積有限,射流速度會(huì)迅速衰減,射流動(dòng)能轉(zhuǎn)化為液體靜壓能,增加孔內(nèi)液體壓力,誘導(dǎo)初始裂縫產(chǎn)生及延伸;射穿套管后擴(kuò)徑噴槍噴嘴逐漸擴(kuò)大,降低了噴槍壓降及摩阻,之后以油管加砂壓裂、套管環(huán)空補(bǔ)液方式進(jìn)行正式壓裂,利用油管噴射提高流速度及攜巖效果,降低裂縫延伸及施工難度,滿足煤層氣大排量、大規(guī)模壓裂要求。以垂深1 100 m、井深2 400 m、0.5%KCL 活性水壓裂液、10%砂比體系進(jìn)行計(jì)算。結(jié)果顯示,在相同的6 m3/min 總排量下,擴(kuò)徑噴槍油管壓裂管柱摩阻同比降低5.62 MPa,按照常用N80 套管(50 MPa)和油管(65 MPa)不同限壓計(jì)算,擴(kuò)徑噴槍最大極限井底施工壓力較環(huán)空壓裂可提高約13 MPa。2 種壓裂施工工藝對(duì)比見表1。

    表1 2 種壓裂施工工藝對(duì)比Table 1 Comparison of two fracturing technologies

    2)擴(kuò)徑噴槍工具介紹。為了滿足煤層氣壓裂射孔、壓裂一體化的要求,而且能夠有效地增加噴射壓裂效果,因此,將水力噴射器噴嘴設(shè)計(jì)成了雙孔徑噴嘴,即在噴射初期采用φ4~6 mm 可磨損小噴嘴噴砂射孔,射孔完成以后,隨著逐漸加砂的磨蝕,逐漸磨損至與大噴嘴孔徑相同(φ20~25 mm);由于大噴嘴采用高耐磨性材料,因此確保了水力噴射器在加砂、壓裂采用大噴嘴加砂壓裂的過程中不會(huì)出現(xiàn)擴(kuò)徑,確保了安全壓裂施工。擴(kuò)徑噴槍擴(kuò)徑前后參數(shù)對(duì)比見表2。

    表2 擴(kuò)徑噴槍擴(kuò)徑前后參數(shù)對(duì)比Table 2 Parameters before and after reaming of nozzle

    3)管柱結(jié)構(gòu)。2 級(jí)擴(kuò)徑噴槍分段壓裂管柱結(jié)構(gòu)為導(dǎo)向底球+擴(kuò)徑式水力噴射器(無滑套)+D88.9 mm 平式油管(或無接箍油管)若干+擴(kuò)徑式水力噴射器1(帶滑套)+D88.9 mm 平式油管(或無接箍油管)+安全接頭+D88.9 mm 平式油管(或無接箍油管)至井口??梢愿鶕?jù)現(xiàn)場排量及施工風(fēng)險(xiǎn)情況增加1 趟下入工具級(jí)數(shù)(建議小于4 段),從而提高施工效率,各級(jí)滑套球級(jí)依次增加。為了降低風(fēng)險(xiǎn),可以采取擴(kuò)徑噴槍短距離串聯(lián)方式進(jìn)行拖動(dòng)壓裂,煤層段盡可能選用無節(jié)箍油管,從而降低施工卡管柱風(fēng)險(xiǎn)。

    2.2 壓裂點(diǎn)優(yōu)選

    以往的煤層氣水平井壓裂多采用段間距控制方法選取壓裂點(diǎn),對(duì)壓裂點(diǎn)的縱向位置、煤體結(jié)構(gòu)、含氣量等考慮較少。開發(fā)實(shí)踐及多學(xué)者研究表明[9-10],煤體結(jié)構(gòu)為原生-碎裂結(jié)構(gòu)、壓裂點(diǎn)位于煤層中部、含氣量高的層段壓裂效果好,且施工壓力低于構(gòu)造煤,因此需綜合考慮壓裂間距及其他因素影響,選取最優(yōu)壓裂點(diǎn)。

    1)壓裂間距優(yōu)選。采用數(shù)值模擬手段,對(duì)水力噴射壓裂段間距進(jìn)行模擬,假設(shè)煤層段1 000 m,隨著段間距的減少,裂縫條數(shù)的增加,單條裂縫增加的氣產(chǎn)量逐漸減少,增產(chǎn)效率降低,當(dāng)段間距為小于60 m 時(shí),單條裂縫的增產(chǎn)效率快速降低;按照噴砂射孔壓裂工藝單次壓裂形成1 條裂縫,結(jié)合壓裂施工成本,建議段間距控制在60~80 m。單裂縫增加產(chǎn)氣量與段間距關(guān)系如圖2。

    圖2 單裂縫增加產(chǎn)氣量與段間距關(guān)系圖Fig.2 Relationship between increasing air volume and segment spacing in a single fracture

    2)考慮到煤層段裸眼測井風(fēng)險(xiǎn)較大及成本控制的要求,基本無水平段測井?dāng)?shù)據(jù),因此需根據(jù)水平井鉆井期間氣測、錄井巖屑、隨鉆導(dǎo)向等數(shù)據(jù),判識(shí)煤層段煤體結(jié)構(gòu)分布、井眼縱向位置、含氣量差異或大裂隙發(fā)育等情況。結(jié)合馬必東區(qū)塊鉆井實(shí)踐,及評(píng)價(jià)井測井伽馬、氣測與煤體結(jié)構(gòu)的相對(duì)關(guān)系,建立了區(qū)塊壓裂點(diǎn)選取的綜合評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),沁水盆地馬必東區(qū)塊壓裂點(diǎn)選取標(biāo)準(zhǔn)見表3。優(yōu)選氣測值高、伽馬值低、位于煤層中上部的原生結(jié)構(gòu)煤進(jìn)行壓裂改造,利于形成長縫和疏通割理、裂隙。因煤層段較長,且橫向差異性明顯,應(yīng)盡量優(yōu)選第1 檔壓裂點(diǎn)改造。

    表3 沁水盆地馬必東區(qū)塊壓裂點(diǎn)選取標(biāo)準(zhǔn)Table 3 Selection criteria of fracture sites in Qinshui Basin

    2.3 壓裂液體系選擇

    活性水壓裂液具有成本低、儲(chǔ)層傷害小、施工排量大的優(yōu)點(diǎn),但摩阻相對(duì)較大??紤]水平井大規(guī)模液量及低成本需求,結(jié)合近年來頁巖氣低成本滑溜水壓裂液體系,在活性水中加入適量的降阻劑,降低水平井施工壓裂摩阻。

    通過對(duì)目前常用的胍膠、陰離子聚丙烯酰胺、非離子合成聚合物等水溶性降阻劑的研究,優(yōu)選了綜合性能較好陰離子聚丙烯酰胺-H 降阻劑,其分散時(shí)間低于60 s,0.06%濃度下降阻率可達(dá)70%[11]。同時(shí),本著滿足降阻要求基礎(chǔ)上盡量減少有機(jī)添加劑的原則,結(jié)合馬必東區(qū)塊常用活性水壓裂液體系,選用“清水+0.5%KCl+0.06%陰離子聚丙烯酰胺-H”的低成本滑溜水壓裂液配方。同時(shí),為進(jìn)一步降低降阻劑對(duì)儲(chǔ)層傷害,采用“滑溜水+活性水壓裂液”組合使用方式,在摩阻較高的長水平段前2~3 層使用滑溜水前置液造縫、活性水噴砂壓裂,后幾段結(jié)合現(xiàn)場施工壓力,盡可能采用“清水+0.5%KCl”活性水進(jìn)行壓裂,并配合快速返排工藝,以最大程度降低壓裂液污染。

    2.4 施工工藝參數(shù)

    結(jié)合馬必東區(qū)塊開發(fā)實(shí)踐及水力噴射壓裂管柱施工壓力限制,設(shè)計(jì)采用在馬必東區(qū)塊直斜井施工效果較好的“低前置液比+變排量+組合加砂+快速返排”的壓裂方式[12]。馬必東區(qū)塊水平井施工參數(shù)選擇見表4。

    表4 馬必東區(qū)塊水平井施工參數(shù)選擇Table 4 Selection of horizontal well construction parameters in Mabidong Block

    3 現(xiàn)場試驗(yàn)

    2019年在馬必東區(qū)塊開展水平井?dāng)U徑噴槍水力噴射壓裂試驗(yàn)5 口井,設(shè)計(jì)加砂符合率達(dá)90%以上,特別是在高應(yīng)力區(qū)效果明顯。以MPX-3 井為例,該井采用二開煤層段不固井完井方式,煤層埋深1 057 m,井深2 236 m,初始設(shè)計(jì)采用底封拖動(dòng)環(huán)空壓裂方式壓裂10 段,第1 段采用普通油管底封拖動(dòng)改造地面環(huán)空壓力43~50 MPa,且加砂施工壓力上升明顯,先后2 次壓裂平均用液1 266 m3,加砂均小于20 m3,無法達(dá)到設(shè)計(jì)要求。MPX-3 第1 段普通油管底封拖動(dòng)壓裂施工曲線圖如圖3。

    圖3 MPX-3 第1 段普通油管底封拖動(dòng)壓裂施工曲線圖Fig.3 MPX-3 section 1 common tubing bottom seal drag fracturing operation curves

    在此基礎(chǔ)上,首次設(shè)計(jì)采用擴(kuò)徑噴槍水力壓裂方式,順利完成了剩余9 段壓裂施工,平均壓裂液量1 082 m3,平均加砂量55.24 m3,最高砂比14.37%,設(shè)計(jì)符合率100%。本井第2 段壓裂點(diǎn)較第1 段上提72 m,實(shí)際施工最大排量6 m3,加砂期間地面環(huán)空壓力40~43 MPa,同比第1 段普通油管地面環(huán)空壓力降低5~7 MPa,壓裂用液1 236 m3,加砂60.24 m3,且未出現(xiàn)砂堵和超壓問題,壓裂曲線顯示良好。MPX-3 第2 段擴(kuò)徑噴槍水力噴射壓裂施工曲線圖如圖4。

    圖4 MPX-3 第2 段擴(kuò)徑噴槍水力噴射壓裂施工曲線圖Fig.4 Construction curves of the second section of MPX-3 expanding nozzle hydraulic fracturing

    目前本井于2019 年11 月投產(chǎn),解吸壓力6.80 MPa,目前日產(chǎn)氣量13 200 m3/d,日產(chǎn)水2.6 m3/d,套壓2.92 MPa,流壓3.18 MPa,產(chǎn)量已達(dá)同區(qū)塊直井平均產(chǎn)量10 倍以上,開發(fā)效果顯著。MPX-3 井開發(fā)生產(chǎn)曲線(2020 年)如圖5。

    圖5 MPX-3 井開發(fā)生產(chǎn)曲線(2020 年)Fig.5 MPX-3 well development and production curves

    4 結(jié) 論

    1)擴(kuò)徑噴槍水力噴射分段壓裂技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)大排量、大規(guī)模水力噴射壓裂,同時(shí)可有效降低地面套管環(huán)空壓力,提升實(shí)際井底施工壓力,利于高應(yīng)力條件下壓裂施工,加砂設(shè)計(jì)符合率達(dá)90%以上。

    2)馬必東區(qū)塊水平井60~80 m 段間距、原生-碎裂煤體結(jié)構(gòu)、煤層中部、氣測值高的壓裂點(diǎn)利于壓裂施工及效果,通過建立壓裂點(diǎn)鉆井參數(shù)優(yōu)選標(biāo)準(zhǔn),實(shí)現(xiàn)水平井煤層段非測井情況下的壓裂點(diǎn)優(yōu)選,可有效指導(dǎo)類似區(qū)塊水平井壓裂。

    3)“低傷害滑溜水前置液造縫、活性水噴砂壓裂”的組合壓裂液方式,即可實(shí)現(xiàn)井深較大井段的有效降阻,又可盡量降低壓裂液對(duì)儲(chǔ)層傷害,可滿足馬必東區(qū)塊高應(yīng)力區(qū)壓裂液要求。

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