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    一種新型拼縫疊合樓板的足尺試驗研究

    2021-12-22 06:38:46
    建筑施工 2021年9期
    關(guān)鍵詞:拼縫樓面樓板

    萬 歷

    浙江省建工集團(tuán)有限責(zé)任公司 浙江 杭州 310012

    疊合樓板由預(yù)制混凝土底板與上部后澆混凝土兩部分組成,具有可標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)、施工便捷迅速、整體性較好、便于運(yùn)輸?shù)跹b等優(yōu)點[1-2]。目前國內(nèi)外學(xué)者對于疊合樓板的研究主要集中在引入新型材料、新工藝改善疊合樓板的整體性能,以及建立疊合樓板的數(shù)值分析模型等方面。谷倩等[3]采用頁巖陶粒輕質(zhì)混凝土代替普通混凝土作為疊合層,通過靜載堆積試驗分析了此種疊合樓板的受力性能和撓度變形特點,并根據(jù)試驗結(jié)果和彈性力學(xué)薄板理論推導(dǎo)出了頁巖陶粒輕質(zhì)混凝土雙向疊合樓板的撓度計算公式。李靜斌等[4]對鋼筋桁架混凝土疊合樓板的剛度進(jìn)行了驗算,推導(dǎo)出了短期剛度的計算公式,給出了使用階段內(nèi)力和極限承載力的計算公式,并通過有限元軟件進(jìn)行了模擬分析,對其加以驗證。XU等[5]建立了一種可有效預(yù)測混凝土疊合樓板開裂的模型,并進(jìn)一步確定了相關(guān)理論參數(shù)。

    大多數(shù)帶拼縫的疊合樓板為了在拼接使用后具有更好的整體性,會在板間留有一定的距離,并在拼接邊上預(yù)留一定長度的彎起鋼筋,沿邊長均勻分布[6],然而這些彎起鋼筋容易與其他預(yù)制構(gòu)件預(yù)留的鋼筋產(chǎn)生碰撞沖突,給后續(xù)施工帶來不便。

    目前,裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的施工順序是先吊裝預(yù)制梁(內(nèi)含箍筋)或者先綁扎現(xiàn)澆梁箍筋,后吊裝疊合樓板,疊合樓板的支座出筋會與梁箍筋碰撞,錨入梁內(nèi)施工困難;對于梁高在500 mm及以下的小梁,梁鋼筋在疊合樓板吊裝完之后安裝,由于疊合樓板的支座出筋,梁鋼筋綁扎效率非常低,十分影響工期且難以保證施工成品質(zhì)量?;诖?,現(xiàn)設(shè)計出一種新型拼縫形式的疊合樓板,將彎起鋼筋較為集中地分布在疊合樓板拼接邊的中部,減少鋼筋間的接觸與碰撞,其預(yù)制底板如圖1所示。本文將3塊此種預(yù)制底板拼接,并澆筑疊合層混凝土,形成疊合樓板,進(jìn)行加載試驗,研究其承載能力、變形特點以及拼縫處鋼筋的受力性能,為此種疊合樓板在實際施工中的應(yīng)用提供依據(jù)與參考。

    圖1 預(yù)制底板配筋

    1 試驗概況

    1.1 試驗構(gòu)件

    疊合樓板的平面尺寸為3 380 mm×3 080 mm,板厚150 mm,其中預(yù)制底板厚60 mm,后澆層混凝土厚70 mm,預(yù)制底板間的間距為150 mm。為增強(qiáng)樓板的整體性,在拼縫1處布置間距為200 mm的防裂鋼筋網(wǎng)片(圖2中編號②、④),在拼縫2處預(yù)制底板表面鋪設(shè)間距為97 mm的附加鋼筋網(wǎng)片(圖2中編號①、③),預(yù)制底板綁扎的鋼筋桁架采用A90規(guī)格,具體如圖2所示。

    圖2 試件尺寸及構(gòu)造

    1.2 應(yīng)變片布置位置

    對于預(yù)制底板,混凝土應(yīng)變片應(yīng)該按照試驗構(gòu)件雙向板的受力情況來布置,在雙向板塑性鉸線位置的混凝土下表面粘貼混凝土應(yīng)變片,在拼縫位置的混凝土下表面布置混凝土應(yīng)變片。鋼筋應(yīng)變片布置如圖3(a)所示。

    對于后澆層混凝土,在疊合樓板拼縫處的防裂鋼筋網(wǎng)片上布置應(yīng)變片,具體位置如圖3(b)所示。

    圖3 鋼筋應(yīng)變片布置示意

    1.3 加載裝置與加載制度

    試驗采用9個千斤頂進(jìn)行加載,如圖4所示,為將集中荷載轉(zhuǎn)變?yōu)榫己奢d,千斤頂下設(shè)置9塊300 mm×300 mm×30 mm的鋼板,在疊合樓板上均勻分布,鋼板間預(yù)留約50 mm空隙,以防試件變形而使鋼板發(fā)生碰撞。在正式加載前,為檢測儀器示數(shù)是否正常,對構(gòu)件進(jìn)行預(yù)加載。預(yù)加載分為2、4、6 kN/m2三級進(jìn)行,待檢查無誤后,對試件三級卸載并重新調(diào)零儀表儀器。正式加載時采取分級加載,在1~10級,每級荷載取開裂荷載計算值的10%,即1.3 kN/m2;在11~15級,每級荷載改為極限荷載計算值的10%,即5.2 kN/m2;在16級之后,每級荷載取為極限荷載計算值的4%,即2 kN/m2,直至試件被破壞。

    圖4 試驗加載裝置

    2 試驗現(xiàn)象

    在加載至13 kN/m2前,試件基本處于彈性狀態(tài),試件幾乎無任何變化,荷載位移基本呈線性增長;當(dāng)樓面荷載分別為1.5、2.0、2.5以及5.0 kN/m2時[7],對應(yīng)的樓面中心點處的豎向撓度分別為0.577、0.769、0.962和1.920 mm。當(dāng)樓面荷載達(dá)到18.2 kN/m2時,樓板底部在現(xiàn)澆帶位置出現(xiàn)裂縫,隨著荷載的增大,樓板的對角線方向也逐漸出現(xiàn)裂縫,樓板受力進(jìn)入彈塑性階段;當(dāng)樓板中心點撓度達(dá)到65 mm,此時跨中位移已經(jīng)超過較長邊跨度的1/50,可認(rèn)為疊合樓板已達(dá)到極限承載力狀態(tài),此時樓板試件仍保持較高的承載力;當(dāng)疊合樓板承載力達(dá)39 kN/m2時,此時樓板底部已經(jīng)出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的開裂,可認(rèn)為樓板已經(jīng)破壞。疊合樓板的裂縫發(fā)展可總結(jié)為:初始裂縫出現(xiàn)于拼縫處的新舊混凝土交界面處,此后隨著樓面均布荷載的增加,板的中心處出現(xiàn)開裂,最后板沿對角線方向出現(xiàn)裂縫。

    3 試驗結(jié)果分析

    3.1 均布荷載-豎向撓度曲線

    試驗中,除在疊合樓板中心位置外,還在其1/4跨和靠近角部的1/4跨位置布置豎向撓度測點,得到了不同位置的樓面均布荷載-豎向撓度曲線,如圖5所示。在相同荷載作用下,對角線位置的撓度小于長跨方向1/4跨位置的撓度,且長跨方向1/4跨位置的豎向撓度約為跨中位置的1/2。在達(dá)到極限荷載后,繼續(xù)加載,樓板仍具有較大的剛度,承載力未出現(xiàn)明顯下降,說明該疊合樓板有較高的安全儲備。

    圖5 樓面均布荷載-豎向撓度曲線

    3.2 預(yù)制底板鋼筋均布荷載-豎向應(yīng)變曲線分析

    疊合樓板拼縫處的連接鋼筋是預(yù)制底板間的主要連接傳力鋼筋,故首先對其在試驗過程中的應(yīng)變情況進(jìn)行分析。通過在試驗結(jié)束后將數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,得到連接鋼筋的均布荷載-豎向應(yīng)變曲線,如圖6所示。

    圖6 預(yù)制底板鋼筋均布荷載-豎向應(yīng)變曲線

    在試驗加載過程中,連接鋼筋是預(yù)制板在拼縫處的主要傳力機(jī)構(gòu),且在相同樓面均布荷載下,越靠近板中心區(qū)域的連接鋼筋拉應(yīng)變越大。當(dāng)樓面均布荷載達(dá)28.6 kN/m2時,連接鋼筋縱向微應(yīng)變超過2 000 με,可認(rèn)為此時鋼筋已經(jīng)達(dá)到屈服。此時由圖5也可看出,在受拉鋼筋發(fā)生屈服后,樓板的均布荷載-豎向撓度曲線斜率也發(fā)生變化,樓板的剛度發(fā)生退化。當(dāng)樓面均布荷載達(dá)39 kN/m2時,連接鋼筋的拉應(yīng)變出現(xiàn)了較大幅度的增加,同樣樓板的豎向撓度也出現(xiàn)較為明顯的增大,由此可見,此時樓板已達(dá)到了極限承載力。除預(yù)制底板拼縫處連接鋼筋外,本次試驗還對預(yù)制板桁架鋼筋底部應(yīng)變進(jìn)行了監(jiān)測,如圖7所示。由圖7可看出,預(yù)制底板下緣的桁架鋼筋雖相對于連接鋼筋應(yīng)變較小,但當(dāng)樓面均布荷載達(dá)33.8 kN/m2時,樓板的塑性區(qū)域會不斷擴(kuò)大,此時靠近板中心的桁架鋼筋也將達(dá)到屈服。

    圖7 桁架鋼筋底部均布荷載-豎向應(yīng)變曲線

    3.3 疊合層混凝土鋼筋荷載-應(yīng)變曲線分析

    對于本文研究的疊合樓板,現(xiàn)澆拼縫處通過預(yù)制底板預(yù)留的連接鋼筋作為主要的連接和傳力構(gòu)件,此外還設(shè)置了鋼筋網(wǎng)片進(jìn)行防裂和輔助傳力。試驗中對拼縫1與拼縫2處的鋼筋應(yīng)變也進(jìn)行了測量(詳見圖2、圖3),在試驗結(jié)束后對數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,得到疊合樓板的均布荷載-鋼筋應(yīng)變曲線。圖8中1-4為連接拼縫2內(nèi)的鋼筋應(yīng)變測點,1-7為連接拼縫1處的鋼筋應(yīng)變測點。由圖8可以看出,在同一樓面荷載下,1-4測點的應(yīng)變值更大;此外,應(yīng)變值由板中心向支座處逐漸減小。當(dāng)樓面均布荷載達(dá)到13 kN/m2時,1-4測點的鋼筋拉應(yīng)變?yōu)? 065 με,1-7測點的鋼筋拉應(yīng)變?yōu)?25 με;當(dāng)樓面均布荷載達(dá)到28.6 kN/m2時,1-4測點的鋼筋拉應(yīng)變?yōu)? 438 με,已發(fā)生屈服,此時1-7測點的鋼筋拉應(yīng)變?yōu)? 634 με,說明拼縫處鋪設(shè)的防裂鋼筋已形成了阻裂機(jī)制,可以有效減緩板底裂縫的發(fā)展,且越靠近板中心,防裂鋼筋所受到的拉應(yīng)變越大。

    圖8 拼縫處鋼筋荷載-應(yīng)變曲線

    4 結(jié)語

    本文通過對新型拼縫疊合樓板的足尺試件進(jìn)行加載試驗,從整個加載過程對疊合樓板的受力機(jī)理進(jìn)行探究,得到以下結(jié)論:

    1)此種新型疊合樓板在樓面荷載為2 kN/m2時,豎向撓度為0.769 mm;當(dāng)荷載為5 kN/m2時,豎向撓度為1.920 mm,且處于彈性受力狀態(tài),說明能夠滿足設(shè)計荷載的要求。

    2)在達(dá)到極限荷載后,疊合樓板的承載力仍未出現(xiàn)明顯下降,具有一定的安全儲備。

    3)預(yù)制底板的連接鋼筋是拼縫處的主要受力構(gòu)件,且在相同樓面均布荷載下,越靠近板中心區(qū)域的連接鋼筋拉應(yīng)變越大。

    4)拼縫處防裂鋼筋可以有效抑制混凝土底板裂縫的發(fā)展,且越靠近樓板中心,鋼筋的拉應(yīng)變越大。

    5)結(jié)合足尺試驗數(shù)據(jù),后續(xù)將采用有限元數(shù)值仿真和理論計算相結(jié)合的研究方法,對新型拼縫形式的疊合樓板進(jìn)行極限承載力研究,為本新型拼縫疊合樓板在工程中的應(yīng)用夯實理論基礎(chǔ)。

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