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    錨鏈和錨鏈輪剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)建模及嚙合過程力學(xué)分析

    2021-12-17 03:17:44李文華劉雄雁林珊穎周性坤韓鳳翚潘瑞祥
    船海工程 2021年6期
    關(guān)鍵詞:錨泊錨鏈輪齒

    李文華,劉雄雁,林珊穎,周性坤,韓鳳翚,潘瑞祥

    (1.大連海事大學(xué) 輪機(jī)工程學(xué)院,海底工程技術(shù)與裝備國際聯(lián)合研究中心,遼寧 大連 116026;2.南通力威機(jī)械有限公司,江蘇 如皋 226500)

    深水定位時(shí),錨泊定位系統(tǒng)工作負(fù)載大,錨鏈和錨鏈輪嚙合故障時(shí)有發(fā)生。

    關(guān)于錨鏈和錨鏈輪的研究,沒有將錨鏈和錨鏈輪配合為整體進(jìn)行分析,只單獨(dú)對(duì)錨鏈輪進(jìn)行理論分析,與實(shí)際情況存在一定的差別[1-4]。要么側(cè)重于機(jī)架和整體的研究,并且只進(jìn)行了靜態(tài)的仿真分析,并沒有考慮錨鏈-錨鏈輪嚙合全時(shí)動(dòng)態(tài)受力情況[5-6]。為此,針對(duì)海上作業(yè)拋錨過程中錨鏈和錨鏈輪的運(yùn)動(dòng)狀況,對(duì)半潛式“勘探三號(hào)”鉆井平臺(tái)錨泊定位系統(tǒng)中的錨鏈輪,采用ANSYS軟件建立錨鏈和錨鏈輪的剛?cè)狁詈夏P停瑫r(shí)對(duì)拋錨時(shí)錨鏈和錨鏈輪嚙合過程理想狀態(tài)下,錨鏈環(huán)和錨鏈輪的接觸點(diǎn)進(jìn)行受力分析,分別對(duì)錨鏈環(huán)“進(jìn)入-嚙合-離開”錨鏈輪三種狀態(tài)進(jìn)行受力分析,得到錨鏈環(huán)和錨鏈輪接觸點(diǎn)壓力和時(shí)間的函數(shù)關(guān)系,并通過所建立的剛?cè)狁詈夏P瓦M(jìn)行仿真驗(yàn)證,為錨泊定位系統(tǒng)錨鏈輪與錨鏈的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化提供參考。

    1 錨鏈與錨鏈輪剛?cè)狁詈夏P?/h2>

    1.1 錨鏈輪建模

    半潛式“勘探三號(hào)”鉆井平臺(tái)錨泊定位系統(tǒng)錨鏈輪實(shí)物圖與通過SolidWorks等比例建立的模型見圖1。

    圖1 錨鏈輪實(shí)物及模型

    選取A型5齒錨鏈輪,見圖2,以2個(gè)剖面表示5齒錨鏈輪的主要輪廓,圖2中,承窩底面和輪齒所包括的部分為連環(huán)承窩,這也是錨鏈和錨鏈輪嚙合過程中主要的受力區(qū)域,在鏈環(huán)承窩要承受來自各個(gè)方向的扭矩、牽引和沖擊。

    圖2 錨鏈輪結(jié)構(gòu)示意

    1.2 錨鏈建模

    選取無檔電焊錨鏈,根據(jù)所建立的錨鏈輪模型,按照國際標(biāo)準(zhǔn)ISO21711通過SolidWorks設(shè)計(jì)錨鏈環(huán)模型,并裝配成錨鏈模型。見圖3,包括正視圖和剖視圖,公稱直徑D=76 mm,錨鏈環(huán)的鏈接方式見圖4。為了方便研究,選擇中間鏈節(jié)鏈接的錨鏈環(huán)連接形式。鏈接卸扣是用于鏈節(jié)和鏈節(jié)之間的鏈節(jié),因此主要分析1節(jié)錨鏈和錨鏈輪的嚙合情況,考慮錨鏈卸扣。

    圖3 錨鏈環(huán)結(jié)構(gòu)示意

    圖4 錨鏈3D模型

    1.3 錨鏈和錨鏈輪剛?cè)狁詈夏P徒?/h3>

    錨鏈和錨鏈輪的嚙合過程屬于典型的環(huán)型鏈嚙合傳動(dòng),具有鏈傳動(dòng)的基本特點(diǎn)即傳遞功率大、傳遞效率高、過載能力強(qiáng)和對(duì)環(huán)境要求低等優(yōu)點(diǎn),與其他鏈傳動(dòng)的鏈輪形式不同之處在于外出包角和輪齒的形式。普通的鏈傳動(dòng)的鏈輪外出包角為180°,并且1個(gè)輪齒中間沒有間隙;錨鏈輪的外出包角一般在120°左右,1個(gè)輪齒中間存在間隙。因此錨鏈和錨鏈輪之間的嚙合配合和其他鏈傳動(dòng)之間的配合存在差別。

    根據(jù)半潛式“勘探三號(hào)”鉆井平臺(tái)錨泊定位系統(tǒng)錨鏈輪在試驗(yàn)中的嚙合情況進(jìn)行建模,去除軸承等非必要約束元件,并且設(shè)計(jì)簡易支架,通過ANSYS的transient structual模塊,定義錨鏈、錨鏈輪和軸的剛度特性為Flexible,機(jī)架剛度特性為為Rigid。軸和錨鏈輪之間為Fixed連接,軸和機(jī)架之間為Revolute連接。錨鏈輪和各個(gè)錨鏈環(huán)之間接觸設(shè)定為Frictional,各個(gè)錨鏈環(huán)之間接觸為Bonded。錨鏈的運(yùn)動(dòng)副設(shè)定有Revolute和Translational 2種。同時(shí)在錨鏈?zhǔn)锥隋^鏈環(huán)增加拉力,建立錨鏈和錨鏈輪剛?cè)狁詈夏P鸵妶D5。

    圖5 錨鏈和錨鏈輪剛?cè)狁詈夏P?/p>

    錨鏈和錨鏈輪嚙合過程示意于圖6。通過圖6可知,錨鏈和錨鏈的理想嚙合狀態(tài)是鏈窩和鏈齒部分各有一個(gè)錨鏈環(huán),在鏈窩里的錨鏈環(huán)水平放置在鏈窩中;在鏈齒部分的錨鏈環(huán)豎直放置在輪齒間。當(dāng)普通錨鏈環(huán)處于鏈環(huán)承窩中間時(shí),普通鏈環(huán)處于鏈窩位置時(shí), 其前后端的鏈徑中心的軌跡圓,稱為基圓。

    圖6 錨鏈和錨鏈輪嚙合過程示意

    2 錨鏈和錨鏈輪嚙合過程受力分析

    2.1 基本參數(shù)確定

    錨鏈和錨鏈輪嚙合過程簡化見圖7。

    圖7 錨鏈和錨鏈輪嚙合過程簡化

    基圓半徑為R1,結(jié)合國際上相關(guān)錨鏈輪標(biāo)準(zhǔn),基圓半徑可以用于計(jì)算錨鏈工作時(shí)傳遞最大轉(zhuǎn)矩的作用半徑。對(duì)于基圓半徑的大小,在錨鏈輪標(biāo)準(zhǔn)中一般都有標(biāo)注,在沒有標(biāo)注的情況下,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式,錨鏈的5齒錨鏈輪基圓半徑為

    (1)

    式中:D1為錨鏈環(huán)的公稱直徑。

    因此在當(dāng)最大起拋錨速度為V時(shí),錨鏈輪的角轉(zhuǎn)速應(yīng)為

    (2)

    如圖7所示,α是錨鏈出錨鏈輪時(shí)與豎直方向的夾角,可以用于計(jì)算錨鏈在錨鏈輪中轉(zhuǎn)過的總角度。

    (3)

    式中,D2為導(dǎo)鏈輪的公稱直徑;a為導(dǎo)鏈輪和錨鏈輪的中心距。

    β為錨鏈環(huán)拉力和錨鏈環(huán)兩端點(diǎn)連線的夾角,其大小為

    (4)

    式中:L1為錨鏈環(huán)2個(gè)端點(diǎn)的圓心距。

    2.2 錨鏈環(huán)進(jìn)入-嚙合-離開過程受力分析

    將整個(gè)錨鏈和錨鏈輪嚙合過程分成3個(gè)過程,分別是:①錨鏈環(huán)進(jìn)入錨鏈輪;②錨鏈環(huán)和錨鏈輪嚙合;③錨鏈環(huán)離開錨鏈輪。假設(shè)錨鏈在錨鏈輪上為勻速圓周運(yùn)動(dòng),其它為勻速直線運(yùn)動(dòng)。

    1)錨鏈環(huán)進(jìn)入錨鏈輪。

    此時(shí)受力分析見圖8,錨鏈環(huán)O1端只有向上的拉力T1和向下的重力G1。

    圖8 錨鏈進(jìn)入錨鏈輪時(shí)受力分析

    T1=G1

    (5)

    對(duì)于O2點(diǎn),此時(shí)的錨鏈環(huán)上端點(diǎn)在這一瞬時(shí)已經(jīng)與錨鏈輪剛開始發(fā)生碰撞,因此增加了支持力Fs2和摩擦力f2,此時(shí)拉力方向也發(fā)生了變化。

    μFs2=f2

    (6)

    G2+Fs2cosb2=f2sina2+T2sinc2

    (7)

    T2cosc2=f2cosa2+Fs2sinb2

    (8)

    式中,μ為錨鏈輪和錨鏈環(huán)之間的摩擦系數(shù)。

    其角度關(guān)系為

    (9)

    由此可以得出在這一瞬時(shí)錨鏈環(huán)對(duì)錨鏈輪的壓力大小與Fs2相等,方向相反。

    2)錨鏈在錨鏈輪。

    此時(shí),勻速圓周運(yùn)動(dòng),合力提供向心力。

    Fc3=Fc4=mω2R1

    (10)

    式中,m為1個(gè)錨鏈環(huán)的質(zhì)量。

    受力分析見圖9。對(duì)錨鏈環(huán)下端點(diǎn)O3受力進(jìn)行正交分解。

    圖9 錨鏈與錨鏈輪嚙合時(shí)受力分析

    G3sinb3+f3sina3=Fs3sine3+

    T3cosd3+Fc3cosc3

    (11)

    G3cosb3+Fc3sinc3=T3sind3+

    Fs3cose3+f3cosa3

    (12)

    此時(shí)角度關(guān)系為

    (13)

    對(duì)上端點(diǎn)O4受力進(jìn)行正交分解。

    G4cosb4+f4cosa4+Fs4sine4+

    Fc4sinc4=T4cosd4

    (14)

    G4sinb4+f4sina4+Fc4cosc4+

    T4sind4=Fs4cose4

    (15)

    此時(shí)角度關(guān)系為

    (16)

    由此可得支持力和時(shí)間的關(guān)系。值得注意的是,錨鏈環(huán)對(duì)錨鏈輪的壓力與支持力大小相等,方向相反。

    3)錨鏈環(huán)離開錨鏈輪。

    受力分析見圖10,錨鏈環(huán)做直線勻速運(yùn)動(dòng),此時(shí)錨鏈環(huán)受力為

    圖10 錨鏈環(huán)離開錨鏈時(shí)受力分析

    G5=T5

    (17)

    經(jīng)過每個(gè)階段的受力分析可以得出,錨鏈輪輪齒左右兩面所受壓力不相同,在已知基本參數(shù)的情況下,可得出錨鏈輪輪齒左右兩端接觸點(diǎn)壓力與時(shí)間的函數(shù)關(guān)系為

    Fs左=

    (18)

    (19)

    3 仿真與驗(yàn)證

    將剛?cè)狁詈夏P蛯?dǎo)入ANSYS中的瞬態(tài)分析模塊,設(shè)定錨鏈輪和錨鏈材料為Q345D。設(shè)定錨鏈在錨鏈輪上進(jìn)行勻速圓周運(yùn)動(dòng),并且錨鏈輪轉(zhuǎn)速為1 rad/s,錨鏈拉力為1 000 kN,總時(shí)長為2.5 s,計(jì)算步數(shù)為200步,接觸面之間摩擦系數(shù)為0.2。對(duì)錨鏈進(jìn)行圓周運(yùn)動(dòng)模型進(jìn)行仿真分析得結(jié)果,為了方便觀察,只輸出錨鏈輪輪齒仿真結(jié)果。

    2.5 s后輪齒等效應(yīng)力云圖見圖11,2.5 s內(nèi)輪齒最小等效應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線見圖12,2.5 s內(nèi)接觸面最大等效應(yīng)力隨時(shí)間變化見圖13。

    圖11 2.5 s后輪齒等效應(yīng)力云圖

    圖12 輪齒最小等效應(yīng)力隨時(shí)間的變化

    圖13 輪齒最大等效應(yīng)力隨時(shí)間的變化

    由圖11可知,等效應(yīng)力最大值發(fā)生在接觸面邊角處,等效應(yīng)力最小在輪齒尖處。符合理想狀態(tài)下錨鏈輪和錨鏈的嚙合狀況,主要受力在接觸面處,齒尖基本不受力。

    由圖12和圖13可知,在嚙合過程中,一開始的碰撞導(dǎo)致應(yīng)力變化波動(dòng)比較大,隨后的過程中最小應(yīng)力隨時(shí)間變化不大,最大應(yīng)力隨時(shí)間的增加而增加,且曲線斜率也逐步變大。

    為了驗(yàn)證公式的正確性,仿真結(jié)果中2.5 s后輪齒兩側(cè)受力見圖14和15,齒輪右側(cè)Y方向受力大小為3.609×105N,齒輪左側(cè)Y方向受力大小為6.791 4×106N;結(jié)合式(18)和式(19)算出齒輪右側(cè)受力大小為3.857×105N,齒輪左側(cè)受力大小為6.799 4×106N。右側(cè)對(duì)比相對(duì)誤差為6.9%,左側(cè)對(duì)比相對(duì)誤差為0.1%。表明所建立的剛?cè)狁詈夏P头抡娼Y(jié)果和理論公式結(jié)果相近,驗(yàn)證了理論公式的適用性。

    圖14 2.5 s后輪齒右側(cè)受力

    圖15 2.5 s后輪齒左側(cè)受力

    為了驗(yàn)證錨鏈輪和錨鏈在嚙合過程中的周期性,將已有的錨鏈輪剛?cè)狁詈夏P秃喕癁槿鐖D16所示的錨鏈直線運(yùn)動(dòng)的剛?cè)狁詈夏P汀?/p>

    圖16 錨鏈直線運(yùn)動(dòng)剛?cè)狁詈夏P?/p>

    設(shè)定錨鏈輪和錨鏈材料為Q345D,設(shè)定錨鏈輪角速度為1 rad/s,總計(jì)算時(shí)長為5 s,計(jì)算步數(shù)為500。接觸面平均應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系見圖17。

    圖17 接觸面平均應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系

    由此發(fā)現(xiàn)錨鏈和錨鏈輪在嚙合過程中,當(dāng)錨鏈和錨鏈輪嚙合過程平穩(wěn)時(shí),接觸面的應(yīng)變呈現(xiàn)周期性變化,且最大變形為3.818 9×10-5m。對(duì)比圖13可知,錨鏈隨著錨鏈輪的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行圓周運(yùn)動(dòng)的變化規(guī)律符合錨鏈進(jìn)行直線運(yùn)動(dòng)的變化規(guī)律,由此可進(jìn)一步證明將錨鏈和錨鏈輪嚙合過程分成3部分的可行性和準(zhǔn)確性。

    錨鏈直線運(yùn)動(dòng)剛?cè)狁詈夏P驮趹?yīng)變最大處的應(yīng)變見圖18,由圖18可知,應(yīng)變主要發(fā)生在輪齒接觸面處,最大變形為8.220 5×10-3m,且主要發(fā)生在錨鏈輪輪齒碰撞錨鏈的一側(cè)。

    圖18 0.27 s應(yīng)變

    4 結(jié)論

    根據(jù)錨泊定位系統(tǒng)實(shí)際工作過程,建立了錨鏈和錨鏈輪的剛?cè)狁詈夏P?,得到在理想嚙合情況下,錨鏈環(huán)“進(jìn)入-嚙合-離開”錨鏈輪的三種狀態(tài)分接觸點(diǎn)力隨時(shí)間變化關(guān)系的函數(shù)表達(dá)式。通過公式計(jì)算結(jié)果和仿真結(jié)果對(duì)比,證明了在相對(duì)誤差為10%的范圍內(nèi)理論模型的正確性。錨鏈直線運(yùn)動(dòng)剛?cè)狁詈夏P偷姆抡娣治霰砻?,錨鏈輪和錨鏈在嚙合過程中,錨鏈輪的輪齒兩側(cè)應(yīng)力和應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系呈現(xiàn)類正弦周期變化的規(guī)律,所設(shè)計(jì)的剛?cè)狁詈蠑?shù)值模型可以應(yīng)用到錨泊定位系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度校核中,能準(zhǔn)確預(yù)測錨鏈和錨鏈輪各時(shí)間點(diǎn)的各項(xiàng)性能參數(shù)情況。理論計(jì)算和仿真結(jié)果表明,錨鏈和錨鏈輪嚙合過程中錨鏈輪輪齒碰撞錨鏈側(cè)比錨鏈碰撞錨鏈輪輪齒側(cè)的應(yīng)力應(yīng)變更大,在工程應(yīng)用中可以適當(dāng)增加錨鏈輪這一側(cè)輪齒的硬度。

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